测验成果了

㈠ 成就测验的与其它测验的区别

成就测验和智力测验、能力倾向测验的区别：成就测验和智力测验、能力倾向测验的测量对象都是认知性特质。这三种测验都是测量个体从与环境的相互作用经验中发展出来的能力。所以在本质上，它们有相同之处。能力倾向、智力测验所测量的也可以看作一种“成就”。不过，如果从测验的目的、性质及所含盖的经验范围来看，这三种测验仍有某些不同之处，不能相互取代。
就测验的对象而言，三者本质上有重叠之处，无法加以截然区分。大多学者认为成就测验测量的是一些特定的、限定于某一范围的能力和知识，而另两者所测验的则为一般性的、较为广泛的能力。
从功能上看，成就测验也不同于智力、能力倾向测验。后两者的主要功能是预测一个人在未来的教育、训练或工作经验中可能的表现，它们的使用是在教育或训练程序以前，用以反映被试是否有接受某种课程或专业技能训练的能力。成就测验则是评估被试在接受一些教育或训练程序后所获得的学习成果，它的实施发生在教育、训练过程后。在测验的技术品质上，成就测验要注重内容效度，而能力倾向、智力测验则必须有较高的预测效度，否则就失去其基本价值。

㈡ 诺记轮胎的测试成果

来自芬兰的高级轮胎制造商诺记轮胎赢得了七个测试，冠绝群雄。
德国汽车杂志《Auto Bild exemplary》,《Auto Bild test winner》，《auto Test test winner》都给予诺记轮胎最高级别的评价。
诺记轮胎是所有被测试轮胎中干地与湿地刹车距离最短的。
诺记轮胎赢得了2012年德国汽车杂志夏季轮胎测试的冠军。
这些杂志包括《Auto Bild》，《Auto Zeitung》，《auto Test》，《gute Fahrt》，《Auto Bild allrad》，《pro mobile》和《Firmenauto Transporter》。
《Auto Bild exemplary》，《Auto Zeitung test winner》，《auto Test test winner》和《Auto Bild allrad exemplary》均给予诺记轮胎最高的评价，表明作为全球冬季轮胎领导品牌的诺记轮胎所生产的夏季轮胎具有杰出的性能。
诺记轮胎在《auto motor sport》的夏季轮胎测试中排名第二，位列“特别推荐”的行列。德国汽车联合会ADAC和消费者保护机构的杂志《test Stiftung Warentest》将诺记轮胎评为干地刹车性能为“非常好”，湿地刹车性能为“好”，燃油消耗性能为“好”。在欧罗巴汽车协会（ACE）轮胎测试中和德国的汽车杂志《sport auto》的评级都是“推荐”。诺记轮胎的SUV系列在最新的《Auto Zeitung》测试中也是“非常推荐”。 《Auto Bild》称赞它是“最短刹车距离的值得信赖的多面手”和“低燃料消耗”。
《Auto Bild》和《auto Test》称赞Nokian Z G2：“强项：在干湿表面拥有最短刹车距离的值得信赖的多面手，较好的操控准确性，稳定的方向控制，以及低油耗。”它的刹车距离将近28米(！)，比被测试的50个轮胎中最差的的湿滑路面刹车距离短22米。“Nokian Z G2有最好的抓地力”，能够保证最大的安全性能。 “诺记轮胎赢了这场较量”
“测试结果〉〉诺记轮胎赢了这场较量”《gute Farht》的标题是这样说的。“Nokian Z G2/诺记轮胎第一次取得了轮胎测试的胜利。”“诺记轮胎完全值得这场胜利，芬兰品牌不仅在湿滑路面取得了好成绩，在滚动阻力方面也非常优秀，取得了这两项性能的平衡。”
《Auto Bild allrad》给予了Nokian Z G2极其正面的评价：“强项：在湿滑路面拥有杰出的性能，在干燥路面表现同样优秀，非常安静。”“测试的大赢家是相对较小的芬兰制造商诺记轮胎，它们在路面上表现杰出。它们在湿滑路面上的表现令人印象深刻。”
“杰出的刹车性能”，“最低的滚动阻力”—来自《auto motor sport verdict》的评价
来自《auto motor sport verdict》的评论是卓越的：“湿滑路面上拥有杰出的刹车性能，测试中最低的滚动阻力，舒适性好，噪音水平低。”来自《Firmenauto》的评价亦是如此。诺记轮胎拥有湿滑路面上最短的刹车距离。 测试结果证明诺记轮胎能够提供较高的安全性能以及节省燃料。在干燥路面和湿滑路面具有的最短的刹车距离必然会拯救生命，防患于未然。能够在湿滑路面的及时刹车是特别重要的，因为湿滑路面的刹车距离比干燥路面长。诺记轮胎只需消耗小量的燃料，因为滚动阻力更低。当你常年驾驶里程数较高，以及油价高企时，节省燃料就会显得重要。然而你不需要因为降低燃料消耗量而降低安全系数。
您当然希望在干燥及潮湿环境中都能安全驾驶。夏天的大雨需要轮胎与湿滑的地面紧密接触，从而保证足够的牵引力，夏季的暴风雨特别需要防水滑的安全性能。但大多数情况下，天气晴好，因此良好的干燥性能是必要的。轮胎必须提供精准的操控性能，快速的转向响应能力以及强的抓地力。只有这样你才能感觉到安全，才能真正享受驾驶。每个人都希望能够享受悠长的假期而不受噪音的干扰。
获得优胜的Nokian Z G2依据高速、高性能车已经运动型车的需求而设计，能够提供16至20寸的34个规格，速度级别可以是W（270km/h）和Y（300km/h）。对于SUV来说，可以提供从17寸至22寸的16个规格，速度级别分别是V（240km/h），W（270km/h）和Y（300km/h）。
这里是完整的测试报告：《Auto Bild》 9/2012 + 8/2012, 《Auto Zeitung》 6/2012, 《auto Test》 4/2012, 《gute Fahrt》 3/2012, 《Auto Bild allrad》 4/2012, 《pro mobil》 4/2012, 《Firmenauto Transporter》 4/2012, 《auto motor sport》 7/2012, 《ADAC Motorwelt》 3/2012, 《Test》 3/2012, 《ACE Lenkrad》 2/2012, 《sport auto》 4/2012, 《Auto Zeitung》 15/2011 and 《Firmenauto》 4/2012。
诺记轮胎-领导世界冬季轮胎的专家
诺记轮胎，作为引领全球冬季轮胎的专家，是全球唯一一家聚焦在为北方条件下安全运输提供相应的产品和服务的制造商。公司具有创造性的乘用车轮胎、轻卡轮胎以及重型机械轮胎的主要市场聚集在下雪、森林以及季节变化频繁等对驾驶条件较高的地区。诺记轮胎同样为中欧以及西欧提供特别量身定制的方案，这些方案同样适合用其他大部分地区的使用。
作为冬季轮胎的发明者，公司一直在发展、测试和申请专利以推动安全驾驶。全球第一条冬季轮胎发明的初衷是为了解决寒冷的气温和寒风。从那时起，为北方条件量身定制的高级轮胎便开始了它的征途。
诺记轮胎--全球最北的轮胎制造商在它位于芬兰伊瓦洛的测试场测试极端气候下轮胎的表现。该测试场位于北极圈向北300公里。90年代初，诺记轮胎成为第一家测试冬季轮胎半融雪打滑的厂商。2002年，诺记轮胎推出了Nokian WR系列冬季轮胎，这是全球第一条为快速驾驶而设计的冰雪轮胎。2007年诺记轮胎推出更新产品Nokian WR G2，这是一款被盛赞为超强的抓地力，特别能够防止半融雪打滑的轮胎。
诺记轮胎的夏季轮胎也是多项测试的赢家，能够提供高级别的安全，同时节约燃料。诺记轮胎赢得了“Auto Bild” (9/2012 + 8/2012), “Auto Zeitung” (6/2012), “auto Test” (4/2012), “gute Fahrt” (3/2012), “Auto Bild allrad” (4/2012), “pro mobil” (4/2012) and “Firmenauto Transporter” (4/2012)的评测冠军。来自芬兰的高级轮胎制造商诺记轮胎在这些评测中获得了七次冠军，冠绝群雄。来自《Auto Bild exemplary》，《Auto Zeitung test winner》，《auto Test test winnner》，《gute Farht recommendation》和《Auto Bild allrad exemplary》的最高评价分别展现出作为冬季轮胎全球领导者在夏季轮胎方面所取得的卓越成绩。
诺记轮胎在《auto motor sport》（7/2012）的夏季轮胎测试中排名第二，位列“特别推荐”的行列。德国汽车联合会ADAC（3/2012）和消费者保护机构的杂志《test Stiftung Warentest》（3/2012）将诺记轮胎评为干地刹车性能为“非常好”，湿地刹车性能为“好”，燃油消耗性能为“好”。在欧罗巴汽车协会轮胎测试（2/2012）中和德国的汽车杂志《sport auto》（4/2012）的评级都是“推荐”。诺记轮胎的SUV系列在最新的《Auto Zeitung》（15/2011）测试中也是“非常推荐”。
诺记轮胎的冬季及夏季轮胎是在芬兰恶劣条件下的路面开发和测试的，能够提供高品质及高等级的安全性能。向环境致敬是诺记轮胎基本价值观之一。我们公司有一套能够系统降低环境危害的办法。诺记轮胎这个品牌既是代表环保高级轮胎。诺记轮胎是全球第一家使用精制低芳香添加剂的轮胎制造商。原材料及其他材料的选择都是为防止不必要的环境破换为优先考虑。在斯堪的纳维亚地区及俄罗斯，诺记轮胎的品牌价值观深入消费者心中。
诺记轮胎2011年的净收入达到14.56亿欧元，共有员工3900人。公司拥有的Vianor轮胎连锁店超过910家，分布于23个国家。

㈢ 我数学成绩不好来就不大好，现在正在努力的学习数学，但是每次测验的成果，都不大好，这上过一次100分

数学。。。很多就没学了。
转眼间，我这大学都快毕业了。
我的大学，具体名字不说了，不过正常情况下，只有省重点高中的优秀学生才能考得上吧？
我的数学一直是班里最好的。
数学，本质就是思考。
不断的学习数学，知识其实是其次的，关键是学会了很多思考的方法，你的思维变得理性，变得条理。
你日常生活中只需要小学三年级的数学知识，但是数学带给你的思维方式，却能受益终身。
给你几个学习心得吧：
1、思考，勤于思考，问为什么，不要总是看答案，要自己得到答案
2、自己不会的题目，老师讲了，过后自己一点点的再理一理思路，特别是大题
3、高分不仅仅是会，还是准，我记得当初我练到150分卷子，1小时就已经拿了121分，剩下1小时去做剩下的题目，前面一题不错。。。

㈣ 　旁压测试成果整理

旁压试验的主要成果是旁压P-S、P-V曲线，可从曲线上求出一些和土的性质有关的参数。

1.数据校正

在绘制P-S曲线之前，须对试验记录中的各级压力及其相应的测管水位下降值进行校正：

（1）压力校正，其公式为：

土体原位测试机理、方法及其工程应用

式中：P——校正后的压力（kPa）;

P_m——压力表读数（kPa）;

P_w——静水压力（kPa）;

P_i——弹性膜约束力曲线上与测管水位下降值对应的弹性膜约束力（kPa）。静水压力，可采用下式计算（图5—22）：

无地下水时

有地下水时

式中：h₀——测管水面离孔口的高度（m）;

Z——地面至旁压器中腔中点的距离（m）;

h_w——地下水位离孔口的距离（m）；

γ_w——水的重度（10kN/m³）;

（2）测管水位下降值，其校正公式为：

土体原位测试机理、方法及其工程应用

图5—22静水压力计算示意图

式中：S——校正后的测管水位下降值（cm）;

S_m——实测测管水位下降值（cm）；

α——仪器综合变形校正系数（cm/kPa）；其它符号意义同前。

2.绘制压力P与测管水位下降值S曲线

（1）先定坐标。国外多以纵坐标为压力P（kPa），横坐标为测管水位下降值S（cm）。和一般材料的应力－应变曲线绘制格式相同。比例尺选用1cm代表100kPa或1cm测管水位下降值，也可根据具体情况选定。对于坐标系，也可以规定横坐标为压力P，纵坐标为水位下降值S，与载荷曲线绘制格式类似。对于同一个勘测或研究单位，最好统一格式，以便比较，但格式的差异不影响试验成果的解释。

（2）绘制曲线时，先连直线段，再用曲线板连曲线部分，曲线与直线的连接处要圆滑。

另外，有时用P-V曲线代替P-S曲线。设V_m为测管内的体积变形量（cm³），其换算公式为：

土体原位测试机理、方法及其工程应用

式中：A——测管内截面积（cm²）;

S——测管水位下降值（cm）。

从S换算到V后，按下式对体积V进行校正：

土体原位测试机理、方法及其工程应用

式中：V——校正后的体积（cm³）;

V_m——P_m+P_w所对应的体积（cm³）；

其它符号意义同前。

校正后，即可绘制P-V曲线。

3.曲线特征值的确定和计算

利用旁压试验确定地基土参数，首先要从旁压试验的P-S或P-V曲线上求取特征值。下面先分析一下典型的预钻式旁压曲线特征。

（1）旁压器在逐级受压的情况下，孔壁土体相应经历了三个变形阶段，反映在P-S（或P-V）曲线上，可以明显划分为三个区，见图5—23。

图5—23预钻式旁压曲线及特征值

①恢复区：该区压力逐渐由零增加到P_0m，曲线下凸，斜率△P/△V由小变大，直到在P_0m处趋于直线段。其原因是：开始时旁压器弹性膜膨胀，不受孔壁土体的阻力，只填充了膜与孔壁之间的空隙，进而将成孔后因应力释放而向孔内膨胀的土体挤压回原来位置。这个阶段的终点压力为P_0m（对应的体积增量为V_0m）。

从理论上讲，曲线中直线段的起点P_0m应相当于测试深度处土的静止侧压力P₀。但是，由于预先钻孔，因孔壁土体受到了扰动等，P_0m值一般都大于P₀值。Baguelin（1973）等比较了P_0m和P₀（P₀由自钻式旁压曲线求得）随深度变化的情况。在粘土层的各个深度上，P_0m都大于P₀，但两条曲线基本平行，故它们的差值接近于一个常值。

②似弹性区：指P-S曲线上的近似直线段，压力由P_0m增至P_f，直线段的终点压力称为临塑压力P_f（也称屈服压力或比例极限），对应的体积增量为V_f。该区段内的土层变形，可视为线性变形阶段。各类土预钻旁压曲线的这一直线段，都比较明显。

③塑性发展区：指孔壁压力大于P_f以后的曲线段。曲线呈上凸形，斜率由大变小，表明土体中的塑性区的范围不断发展和扩大。从理论上讲，当曲线斜率趋于零时，即使压力不再增加，体变也会继续发展，表明土体已完全达到破坏状态，其相应的压力称为极限压力P_L。实测时，由于测管水量限制，常常不出现这种情况，而是用体变增量达到或超过某一界限值时所对应的压力P_L表示，P_L称为名义上的极限压力。

（2）根据预钻式旁压P-S曲线的特征，可以求取三个特征值：

①静止侧压力P₀：可以用计算法或图解法求取P₀值。

i.计算法：

土体原位测试机理、方法及其工程应用

式中：ζ——静止土侧压力系数，按土质而定；一般砂土、粉土取0.5，粘性土取0.6，淤泥取0.7；

γ——土的重度，地下水位以下为饱和重度（kN/m³）;

h——测试点深度（m）;

u——测试点的孔隙水压力（kPa）；正常情况下，它极接近于由地下水位算得的静

水压力，即在地下水位以上，u=0；在地下水位以下，按下式计算：

土体原位测试机理、方法及其工程应用

符号意义同前，此种方法要预估ζ。

ii.图解法：由于P_0m值一般都大于P₀值，因此基于图解法求P₀的基本想法均是往小的方向修正P_0m。应用较多的方法有：

a.将旁压曲线直线段延长，与S（v）轴相交，由交点作P轴平行线与P-S曲线相交，其交点对应的压力即为P₀。

b.上述作图法受成孔质量影响很大，一般无规律性。现又提出一种新的作图法（图5—24）。

图5—24交点法求P₀值（据王长科）

根据P-S曲线特征，开始的曲线段因土的扰动所致，直线段表示土处于未扰动状态的似弹性段，作曲线段的初始切线和直线段的延长线相交，其交点对应的压力即为P₀，其物理意义比较明确（扰动和原状土接触点），表示土的原位水平应力值。该法考虑了成孔扰动的影响，合理简便。经检验，P₀值随深度增加而增大，和理论计算值基本符合，而又比理论计算更符合实际，不用估算ζ值，完全由旁压曲线即可求得P₀值。该法要求在试验初期采用小等级加荷，以便所测的旁压曲线能准确反映原状土和孔周扰动土的应力变形特性。

②临塑压力P_f：可按下列方法之一确定：

i.直线段的终点所对应的压力为临塑压力P_f。

ii.可按各级压力下的30s到60s的测管水位下降值增量△S_60-30（或体积增量△V_60-30），或30s到120s的测管水位下降值增量△S_120-30（或△V_120-30）同压力P的关系曲线辅助分析确定，即P－△S_60-30或P－△S_120-30，其折点所对应的压力即为临塑压力P_f。

③极限压力P_L：按下列方法之一确定：

i.手工外推法：凭眼力将曲线用曲线板加以延伸，延伸的曲线应与实测曲线光滑而自然地连接，并呈趋向与S（或V）轴平行的渐近线时，其渐近线与P轴的交点即为极限压力P_L。

ii.倒数曲线法：把临塑压力P_f以后的曲线部分各点的测管水位下降值S（或体积V取倒数1/S（或1/V），作P-1/S（或P-1/V）关系曲线（近似直线），在直线上取1/（2S₀+S_c或（1/（2V₀+V_c））所对应的压力即为极限压力P_L。

iii.在工程实践中，常用双倍体积法确定极限压力P_L。

土体原位测试机理、方法及其工程应用

式中：V_L——P_L所对应的体积增量（cm³）;

V_c——旁压器中腔初始体积（cm³）;

V₀——弹性膜与孔壁接触时的体积增量，即直线段与V轴交点的值（cm³），国内

常用测管水位下降值S表示，即：

土体原位测试机理、方法及其工程应用

式中：S_L——P_L所对应的测管水位下降值（cm）;

S_c——与中腔原始体积相当的测管水位下降值，PY型国产旁压仪为32.1cm;

S₀——直线段与S轴的交点所代表的测管水位下降值（cm）。

V_L或S_L所对应的压力即为P_L。

在试验过程中，由于测管中液体体积的限制，使试验往往满足不了体积增量达到2V₀+V_c（即相当孔穴原来体积增加一倍）的要求。这时，需凭眼力用曲线板将曲线延伸，延伸的曲线与实测曲线应光滑自然地连接，取S_L（或V_L）所对应的压力作为极限压力P_L。

以上P₀、P_f、P_L的单位均为kPa。

㈤ 做完一个性能测试后是什么成果物

性能测试用例、性能测试报告

㈥ 点荷载测试成果分析

影响点荷载法测试精度的因素很多,包括:①岩石本身的影响。用点荷载法测试出的结果往往是较为完整的岩块的抗压强度,它不能代表真正的岩石抗压强度。另外,岩石的颗粒大小、矿物组成等也会对试验结果产生影响。②试件形状。一种是钻孔取出的圆柱形样品,柱面光滑,试验精度就高些。还有一种是人工挖掘的自然块样,通常表面凹凸不平而且形状不规则,在进行点荷载试验时,这些因素使试样的局部出现异常应力场,从而影响试验的结果。③试件大小。同种岩性、不同尺寸的岩样得出的点荷载强度指数不同。

由上可见,在排除其他因素而只进行某种特定因素影响的研究时,可以找到一些规律性的东西,但由于大多数岩石本身都具有各向异性和矿物组成的多样性特点,使这些规律不能适合所有的样品,这就需要从实地采集一定数量代表性的样品进行点荷载法的试验。因此,分别对紫坪铺电站工程场地的粉砂岩及泥页岩进行点荷载测试。试验成果见表5-3。

表5-3 点荷载试验成果表

所采样品主要来自溢洪道边坡,坝肩坝前边坡,厂房后边坡的各工程部位,分平行、垂直层面方向分别试验。由测试结果(表5-3)看出,粉砂岩的抗压强度为30～50MPa,泥页岩的抗压强度不到30MPa,平行层面的抗压强度为5～15MPa。平行层面与垂直层面抗压强度具有较大的差别,各向异性系数远大于1,这表明层状软岩具有强烈的各向异性。由于枢纽区地层韵律性好,岩性的过渡类型发育,且位于褶皱构造强烈部位,泥页岩(夹煤线)甚至粉砂岩不仅过渡成分复杂,而且揉皱强烈,完整性差,这些特征对试验结果有很大影响。所以,测得场地的粉砂岩、泥页岩点荷载强度变化幅值较大,要取得这类软岩的更可靠的强度参数,还需其他测试手段作为补充验证。

㈦ 　静力载荷测试成果的应用

载荷测试的主要成果是压力－沉降量曲线（即P-S曲线）和变形模量。其成果主要用来确定地基容许承载力和预估建筑物的沉降量。其他应用，有待今后不断丰富和发展。

（一）确定地基容许承载力（或承载力标准值fk）

在确定地基土的容许承载力时，通常要考虑两个因素，即：在多大荷载作用下地基土的变形达到逐渐稳定状态；所产生的变形是否影响建筑物的正常使用。

利用载荷测试成果确定地基承载力的方法，是以P-S曲线的特征点所对应的压力作为基本依据的。这两个特征点可以把P-S曲线分为三段，分别反映了地基土在逐级受压以至破坏的三个变形阶段，即直线变形阶段、剪切变形或塑性变形破坏阶段、整体剪切破坏阶段（可参见图4—3中的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ区）。①在直线变形阶段，地基土所受压力较小，主要是压密变形或似弹性变形，地基变形较小，处于稳定状态。直线段端点所对应的压力即为比例界限P₀，可作为地基土的容许承载力。此点靠近塑性变形破坏阶段，和临塑荷载（由理论计算得来）P_cr很接近。②当压力继续增大超过比例界限时，在基础（或承压板）边缘出现剪切破裂或称塑性破坏。随压力继续增大，剪切破裂区不断向纵深发展，此段P-S关系呈曲线形状。曲线末端（为一拐点）所对应的压力即为极限界限，可作为地基土极限承载力P₁。可通过极限承载力除以一定的安全系数（一般取2.5—3.0）的方法确定地基土容许承载力。③如果压力继续增加，承压板（或基础）会急剧不断地下沉。此时，即或压力不再增加，承压板仍会不断急剧下沉，说明地基发生了整体剪切破坏。

上述确定地基容许承载力的方法，一般适用于低压缩性土，地基受压破坏形式为整体剪切破坏，曲线上拐点明显。

对于中、高压缩性土，地基受压破坏形式为局部剪切破坏或冲剪破坏，其P-S曲线上无明显的拐点。这时可用P-S曲线上的沉降量S与承压板的宽度（或换算成直径）B之比等于0.02时所对应的压力作为地基土容许承载力。对砂土和新近沉积的粘性土，则采用S/B=0.010—0.015时所对应的压力为容许承载力。

（二）确定湿陷性黄土的湿陷起始压力

我国北方广泛分布着一种特殊土——黄土，其工程性质的一个显著特点是，有些黄土具有湿陷性，即在一定压力作用下，黄土受水浸湿后，结构迅速破坏，产生显著附加沉降（陷）的性能。不言而喻，它对工程建筑构成了致命危险。因此，在黄土地区进行工程地质勘察时，必须查明建筑场区有无湿陷性黄土存在；如有，则要确定是自重湿陷还是非自重湿陷，非自重湿陷性黄土的起始压力是多少。定量而准确地回答这些问题，最直接可靠、常用的方法就是黄土浸水载荷测试。

1.黄土浸水载荷测试的基本要求

（1）承压板面积不小于5000cm²;

（2）压力增量取预估湿陷起始压力的1/5，或采用10—20kPa;

（3）承压板以外的试坑面积须铺设5—10cm厚的砂砾石滤层；

（4）坑内注水，坑内水面应高于滤层顶面3cm;

（5）沉降观测装置的固定点不得受浸水影响。

2.黄土浸水载荷测试方法

确定湿陷性黄土的湿陷起始压力Psh的浸水载荷测试可细分为单线法、双线法和饱水单线法，可根据需要和条件选用。

（1）多点单线法：在同一土层中不少于三点（点距≤6m），分别做天然湿度下的载荷测试，加载到预定的浸水压力（各点的浸水压力可分别采用预估的湿陷起始压力、大于和小于预估湿陷起始压力50kPa）。稳定标准，采用相对稳定法，即将每个载荷测试的地基土浸水，测定浸水后的稳定沉降量，直至每小时的沉降量不大于0.1mm为止。则与每一级压力等级相当的湿陷下沉量S_sh为

土体原位测试机理、方法及其工程应用

式中：S——天然条件下的沉降量（mm）;

S_w——浸水条件下的沉降量（mm）。

最后绘制P-S_sh曲线（见图4—4）。取曲线转折点所对应的压力即为湿陷起始压力P_sh；如转折点不明显，则取S_sh/B=0.02所对应的压力作为湿陷起始压力（B为承压板宽度）。

（2）饱水单线法：只做一个载荷测试。将设备安装好后，即向试坑内浸水，使3.5倍承压板直径（或宽度）深度内的土层达到饱和。采用饱和含水量作为饱和标准指标，即浸水后土层含水量达饱和含水量（计算得到）的85%—90%时就认为是饱和了。然后，按相对稳定法进行载荷测试，绘出P-S_w曲线，S_w为饱水情况下承压板的下沉量。湿陷起始压力的求法同单线法。

（3）双线法：在同一土层的不同地点（点距≤6m）分别做两个试验。一个试验按相对稳定法在天然湿度下进行；一个试验按饱水单线法在浸水条件下进行。两试验点应采用相同的压力增量。结果可得到在同一级荷载（压力）下的三个不同沉降量，即天然湿度下的沉降量、浸水条件下的沉降量及后者减去前者的湿陷量S_sh。最后，绘制P-S_sh曲线。求湿陷起始压力的方法同多点单线法，详见图4—5。

以上列出了三种黄土浸水载荷测试方法。饱水单线法只需做一点，不受土层均匀程度差别的影响；多点单线法可在某一预定压力时浸水，对测定某级压力的浸水湿陷量比较合适；双线法在理论上可以测定最大压力以内任一压力的湿陷量，对全面观察土层在不同压力下的湿陷性是较经济的方法。由于双线法和多点单线法要进行平行试验，受土层的不均匀性影响较大。

须说明的是，当P-S_sh曲线上出现两个转折点时，可取两个转折点之间的中值所对应的压力作为湿陷起始压力；当曲线上无明显转折点时，可根据曲线形态取S_sh≥0.02B所对应的压力作为湿陷起始压力。对湿陷性小的土，取值大些；对湿陷性较大的土，取值小些。

图4—4多点单线法求湿陷起始压力

图4—5双线法求湿陷起始压力

（三）计算基础的沉降量

直接利用原位测试成果，特别是载荷试验成果计算地基的变形量，较据室内试验得出的压缩模量计算更接近于实际。前者在国外应用甚广。原苏联规定，用载荷试验的变形模量计算地基变形量；日本用P-S曲线先算出地基系数，然后计算沉降量；欧美国家也有类似情况。我国曾习惯于用压缩模量指标采用分层总和法计算地基沉降量，结果和实际沉降量差别较大。1974年颁布的《工业与民用建筑地基基础设计规范》（TJ7-74），在分层总和法的基础上提出了一个较为简便的计算公式，根据我国多年的建筑经验，在公式前加了一个经验系数，以修正理论计算的误差。尽管如此，仍不如采用原位测试得到的土的变形模量进行计算更符合实际。

当建筑物基础宽度两倍深度范围内的地基土为均质时，可利用载荷测试沉降量推算建筑基础的沉降量：

对砂土地基

对粘性土地基

式中：S_j——预估的基础沉降量（cm）;

S——载荷与基础底面压力值相等时的载荷测试承压板的沉降量（cm）;

b——基础短边宽度（cm）;

B——承压板宽度（cm）。

㈧ 怎样使测试工作取得突破性的成果（请大家给点建议）

您好我来解答您的问题1.你的理念和宏愿上讲出了产品质量第一位是首当其冲的，版也是理所当然权要为核心的问题点。这点必须要做到很好。2.从我了解的贵公司的测试人员的不完整性及技术方面的缺陷是必须要解决的问题，对于这样的问题，不知贵公司是否有可行的培训研究计划。3.选择合适的软件测试也是要解决的问题，不能识别只能说明你没找到合适的，而不是没有。4.本人不是从事软件测试的，但是研发产品和测试产品都是家常便饭，良好的工作态度是能把事情做好的首要素质。所以每天都要保持微笑。给自己一个好的心情喔！回答完毕。请给分。

㈨ 旁压测试成果的应用

旁压测试在实质上是一种横向载荷试验。旁压测试与载荷变形观测、成果整理及曲线形状等方面，都有类似之处，甚至有相同之处。但旁压测试的设备重量轻，测试时间短，并可在地基土的不同深度上(尤其是适用于地下水位以下的土层)进行测试，因而其应用比载荷测试更广泛。目前国内外旁压试验成果的应用主要有以下几个方面：

一、确定地基承载力

我国目前基本上采用临塑荷载和极限荷载两种方法，来确定地基土体的容许承载力。

水利部行业标准《土工试验规程》(SL237-1999)规定的方法如下：

1.临塑压力法

大量的测试资料表明，对于土质均匀或各向同性的土体，用旁压测试的临塑压力P_f减去土层的静止侧压力P₀所确定的承载力，与载荷测试得到的承载力基本一致。在国内在应用旁压测试确定地基承载力f₀时，一般采用下式：

f₀=P_f-P₀(6-19)

式中：f₀为地基承载力(kPa)。

2.极限压力法

对于红粘土、淤泥等，其旁压曲线经过临塑压力后，急剧拐弯；破坏时的极限压力与临塑压力之比值(P_L/P_f)小于1.7。为安全起见，采用极限压力法为宜：

土体原位测试与工程勘察

式中：F为安全系数，一般取2～3。

对于一般土体，宜采用临塑荷载法，对旁压曲线过临塑压力后急剧变陡的土，宜采用极限荷载法来确定地基土承载力。

建设部行业标准《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ-72-2004)规定，推荐地基承载力特征值f_ak，按下式计算：

f_ak=λ₁(P_f-P₀)

f_ak=λ₂(P_L-P₀)

(6-21)

式中：λ₁、λ₂为修正系数。

λ₁对于一般粘性土，可结合各地区工程经验取值；具体取值可参照建设部行业标准《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ-72-2004)：λ₂对于粘性土取0.42～0.50；粉土取0.30～0.43；砂土取0.25～0.37。也可根据经验取值，但λ₁不应大于1.0；λ₂不应大于0.5。

二、确定单桩竖向容许承载力

桩基础是最常用的深基础，其承载力由桩周侧面的摩阻力和桩端承载力两部分提供。考虑到旁压孔周围土体受到的作用是以剪切为主，与桩的作用机理比较相近，因此，分析和建立桩的承载力和旁压试验结果之间的相关关系是可能的。于1978年，Baguelin提出了估算单桩的容许承载力的计算式：

土体原位测试与工程勘察

式中：[q_d]为桩端容许承载力(kPa)；[q_f]为桩侧容许摩阻力(kPa)。

建设部行业标准《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ-72-2004)建议：打入式预制桩的桩周土极限侧阻力q_sis，可根据旁压试验极限压力查表(表6-3)确定。而桩端土的极限端阻力的值q_ps可按下式计算：

粘性土：q_ps=2P_L

粉土：q_ps=2.5P_L

砂土：q_ps=3P_L

表6-3 打入式预制桩的桩周土极限侧阻力q_sis(kPa)

对于钻孔灌注桩的桩周土极限侧阻力q_sis为打入式预制桩的0.7～0.8倍；桩的极限端阻力q_ps为打入式预制桩的0.3～0.4倍。

三、确定地基土层旁压模量

地基土层旁压模量是反映土层中应力和体积变形(可表达为应变的形式)之间关系的一个重要指标，它代表了地基土水平方向的变形性质。

由于加荷方式采用快速法，相当于不排水条件，依据弹性理论，对于预钻式旁压仪，根据梅纳德(Menard)理论，在P-V曲线上的近似直线段，土体基本上可视为线弹性介质，根据无限介质中圆柱形状孔穴的径向膨胀理论，孔壁受力ΔP作用后径向位移Δr和压力ΔP的关系为：

土体原位测试与工程勘察

式中：G为剪切模量。

旁压试验实测孔穴体积的变化所引起的径向位移变化Δr为：

Δr=ΔV /2πrL (6-24)

式中：L为旁压器测试腔长度(图6-12)。

图6-12 求旁压模量原理图

将式(6-24)代入式(6-23)可得：

土体原位测试与工程勘察

在式(6-25)中，可取r为P-V曲线上近似直线段中点所对应的旁压孔穴半径r_m。这时，相应的孔穴体积为V，则：

V=V_c+V_m (6-@26)

式中：V_m为近似直线段中点对应的体积增量(cm³)；其他符号意义同前。

弹性理论中剪切模量G与弹性模量E之间的关系式为：

土体原位测试与工程勘察

若将旁压测试中的E用E_m来表示，将式(6-25)和式(6-26)代入式(6-27)，则可得到：

土体原位测试与工程勘察

式中：E_m为旁压模量(kPa)；μ为土的泊松比；

为P-r曲线上直线段的斜率(kPa/cm³)；其余符号意义同前。

由上式可知，计算旁压模量通常用下式表示：

土体原位测试与工程勘察

式中：E_m为旁压模量(kPa)；μ为泊松比；V_f为与临塑压力P_f所对应的体积(cm³)；V_c为旁压器量测腔初始固有体积(cm³)；V₀为与初始压力P₀对应的体积增量(cm³)；ΔP/ΔV为旁压曲线直线段的斜率(kPa/cm³)。

国内也有采用测管水位下降值，即将体积值除以测管截面积，则式(6-29)可改为：

土体原位测试与工程勘察

式中：S_c为与测试腔原始体积相当的测管水位下降值(cm)；S₀，S_f为P-S 曲线上直线段所对应的测管水位下降值(cm)；ΔP/ΔS为旁压曲线直线段的斜率(kPa/cm)。其余符号意义同前。

通常旁压模量 E_m和变形模量 E₀的关系，梅纳德(Menard)建议用下式来表示：

E_m=α·E₀(6-31)

表6-4 土的结构系数α常见值

式中：α为土的结构系数，其取值在0.25～1.0之间，具体见表6-4所列。

对于自钻式旁压试验，仍可采用上两式来计算旁压模量。由于自钻式旁压试验的初始条件与预钻式旁压试验长期保持不同，预钻式旁压试验的原位侧向应力经钻孔后已释放。两种试验对土的扰动也不相同，故两者的旁压模量并不相同。因此，在工程中应说明试验所用的旁压仪器类型。

四、确定土的变形模量

变形模量是计算地基变形的重要参数，它是表示土体在无侧限条件下受压时，土体所受的压应力与相应压应变之比。变形模量与室内试验求得的压缩模量之间的关系，如下式所示：

土体原位测试与工程勘察

式中：E₀为土的变形模量(kPa)；E_S为土的压缩模量(kPa)；μ为泊松比。

用旁压测试曲线直线段计算的变形模量公式，由于是采用的加载比较慢，实际上考虑了排水固结的变形。而土的旁压模量也是所测曲线直线段斜率的函数，规范规定，旁压模量的测试方法，采用快速加荷的方式，所以土的旁压模量与土的变形模量不是相同的。

五、估算地基沉降量

图6-13 两个变形区

Ⅰ区为球形应力张量引起的变形区；Ⅱ区为偏斜应力张量引起的变形区

采用旁压试验法来预估沉降量可将沉降分为两个部分(图6-13)，其计算式为：

S=S_A+S_B

式中：S_A为球形应力张量引起的沉降；S_B为偏斜应力张量引起的沉降。

偏斜应力张量引起的沉降又可分为两部分，即

S_B=S_Be+S_Bp(6-33)

式中：S_Be为弹性沉降；S_Bp为非弹性沉降。

对任意的形状基础，球形应力张量引起的沉降计算公式为：

土体原位测试与工程勘察

式中：P为基底压力(kPa)；B为基础半径或半宽(cm)；E₀为变形模量，可根据式(6-31)中的旁压模量换算；λ_A为形状系数；当基础为圆形基础时；λ_A为1。其他基础的形状系数见表6-5所示。其他符号意义同前。

偏应力张量引起的弹性变形和非弹性变形的总变形量为：

土体原位测试与工程勘察

式中：B₀为基础的参考半宽：取30cm；α为土的结构系数(有一些参考书称为流变系数)，由表6-4决定；λ_B为形状系数；当基础为圆形基础时：λ_A为1。其他基础形状系数见表6-5所示。其他符号意义同前。

表6-5 形状系数λ值

由上式分析可得到总地基土体变形量为：

土体原位测试与工程勘察

应注意的是：用旁压试验法估计的沉降量，往往比采用弹性理论计算法得到的沉降量要小。

目前，在国内、外一些生产单位的科研部门，利用旁压试验P-V曲线来模拟载荷试验的P-S曲线；也可以通过对比地基处理前后旁压曲线的临塑荷压力和旁压模量的数值来检验经过地基处理后(强夯、堆载预压、真空预压等)加固的效果。

㈩ 四海测验的后续成果

郭守敬根据“四海测验”的结果，并参考了1000多年的天文资料，70多种历法，互相印正对比，排除了子午线日月五星和人间吉凶相连的迷信色彩，按照日月五星在太空运行的自然规律，在公元1280年（至元十七年），编制成了新历法——《授时历》。《授时历》推算出的一个回归年为365.2425天，即365天5时49分12秒，与地球绕太阳公转的实际时间，只差26秒，和现在世界上通用的《格里高利历》（俗称的阳历）的周期一样，但《格里高利历》是1582年（明万历十年）开始使用，比郭守敬的《授时历》晚300多年，在国际上产生了一定的影响。