測驗成果了

㈠ 成就測驗的與其它測驗的區別

成就測驗和智力測驗、能力傾向測驗的區別：成就測驗和智力測驗、能力傾向測驗的測量對象都是認知性特質。這三種測驗都是測量個體從與環境的相互作用經驗中發展出來的能力。所以在本質上，它們有相同之處。能力傾向、智力測驗所測量的也可以看作一種「成就」。不過，如果從測驗的目的、性質及所含蓋的經驗范圍來看，這三種測驗仍有某些不同之處，不能相互取代。
就測驗的對象而言，三者本質上有重疊之處，無法加以截然區分。大多學者認為成就測驗測量的是一些特定的、限定於某一范圍的能力和知識，而另兩者所測驗的則為一般性的、較為廣泛的能力。
從功能上看，成就測驗也不同於智力、能力傾向測驗。後兩者的主要功能是預測一個人在未來的教育、訓練或工作經驗中可能的表現，它們的使用是在教育或訓練程序以前，用以反映被試是否有接受某種課程或專業技能訓練的能力。成就測驗則是評估被試在接受一些教育或訓練程序後所獲得的學習成果，它的實施發生在教育、訓練過程後。在測驗的技術品質上，成就測驗要注重內容效度，而能力傾向、智力測驗則必須有較高的預測效度，否則就失去其基本價值。

㈡ 諾記輪胎的測試成果

來自芬蘭的高級輪胎製造商諾記輪胎贏得了七個測試，冠絕群雄。
德國汽車雜志《Auto Bild exemplary》,《Auto Bild test winner》，《auto Test test winner》都給予諾記輪胎最高級別的評價。
諾記輪胎是所有被測試輪胎中乾地與濕地剎車距離最短的。
諾記輪胎贏得了2012年德國汽車雜志夏季輪胎測試的冠軍。
這些雜志包括《Auto Bild》，《Auto Zeitung》，《auto Test》，《gute Fahrt》，《Auto Bild allrad》，《pro mobile》和《Firmenauto Transporter》。
《Auto Bild exemplary》，《Auto Zeitung test winner》，《auto Test test winner》和《Auto Bild allrad exemplary》均給予諾記輪胎最高的評價，表明作為全球冬季輪胎領導品牌的諾記輪胎所生產的夏季輪胎具有傑出的性能。
諾記輪胎在《auto motor sport》的夏季輪胎測試中排名第二，位列「特別推薦」的行列。德國汽車聯合會ADAC和消費者保護機構的雜志《test Stiftung Warentest》將諾記輪胎評為乾地剎車性能為「非常好」，濕地剎車性能為「好」，燃油消耗性能為「好」。在歐羅巴汽車協會（ACE）輪胎測試中和德國的汽車雜志《sport auto》的評級都是「推薦」。諾記輪胎的SUV系列在最新的《Auto Zeitung》測試中也是「非常推薦」。 《Auto Bild》稱贊它是「最短剎車距離的值得信賴的多面手」和「低燃料消耗」。
《Auto Bild》和《auto Test》稱贊Nokian Z G2：「強項：在干濕表面擁有最短剎車距離的值得信賴的多面手，較好的操控准確性，穩定的方向控制，以及低油耗。」它的剎車距離將近28米(！)，比被測試的50個輪胎中最差的的濕滑路面剎車距離短22米。「Nokian Z G2有最好的抓地力」，能夠保證最大的安全性能。 「諾記輪胎贏了這場較量」
「測試結果〉〉諾記輪胎贏了這場較量」《gute Farht》的標題是這樣說的。「Nokian Z G2/諾記輪胎第一次取得了輪胎測試的勝利。」「諾記輪胎完全值得這場勝利，芬蘭品牌不僅在濕滑路面取得了好成績，在滾動阻力方面也非常優秀，取得了這兩項性能的平衡。」
《Auto Bild allrad》給予了Nokian Z G2極其正面的評價：「強項：在濕滑路面擁有傑出的性能，在乾燥路面表現同樣優秀，非常安靜。」「測試的大贏家是相對較小的芬蘭製造商諾記輪胎，它們在路面上表現傑出。它們在濕滑路面上的表現令人印象深刻。」
「傑出的剎車性能」，「最低的滾動阻力」—來自《auto motor sport verdict》的評價
來自《auto motor sport verdict》的評論是卓越的：「濕滑路面上擁有傑出的剎車性能，測試中最低的滾動阻力，舒適性好，噪音水平低。」來自《Firmenauto》的評價亦是如此。諾記輪胎擁有濕滑路面上最短的剎車距離。 測試結果證明諾記輪胎能夠提供較高的安全性能以及節省燃料。在乾燥路面和濕滑路面具有的最短的剎車距離必然會拯救生命，防患於未然。能夠在濕滑路面的及時剎車是特別重要的，因為濕滑路面的剎車距離比乾燥路面長。諾記輪胎只需消耗小量的燃料，因為滾動阻力更低。當你常年駕駛里程數較高，以及油價高企時，節省燃料就會顯得重要。然而你不需要因為降低燃料消耗量而降低安全系數。
您當然希望在乾燥及潮濕環境中都能安全駕駛。夏天的大雨需要輪胎與濕滑的地面緊密接觸，從而保證足夠的牽引力，夏季的暴風雨特別需要防水滑的安全性能。但大多數情況下，天氣晴好，因此良好的乾燥性能是必要的。輪胎必須提供精準的操控性能，快速的轉向響應能力以及強的抓地力。只有這樣你才能感覺到安全，才能真正享受駕駛。每個人都希望能夠享受悠長的假期而不受噪音的干擾。
獲得優勝的Nokian Z G2依據高速、高性能車已經運動型車的需求而設計，能夠提供16至20寸的34個規格，速度級別可以是W（270km/h）和Y（300km/h）。對於SUV來說，可以提供從17寸至22寸的16個規格，速度級別分別是V（240km/h），W（270km/h）和Y（300km/h）。
這里是完整的測試報告：《Auto Bild》 9/2012 + 8/2012, 《Auto Zeitung》 6/2012, 《auto Test》 4/2012, 《gute Fahrt》 3/2012, 《Auto Bild allrad》 4/2012, 《pro mobil》 4/2012, 《Firmenauto Transporter》 4/2012, 《auto motor sport》 7/2012, 《ADAC Motorwelt》 3/2012, 《Test》 3/2012, 《ACE Lenkrad》 2/2012, 《sport auto》 4/2012, 《Auto Zeitung》 15/2011 and 《Firmenauto》 4/2012。
諾記輪胎-領導世界冬季輪胎的專家
諾記輪胎，作為引領全球冬季輪胎的專家，是全球唯一一家聚焦在為北方條件下安全運輸提供相應的產品和服務的製造商。公司具有創造性的乘用車輪胎、輕卡輪胎以及重型機械輪胎的主要市場聚集在下雪、森林以及季節變化頻繁等對駕駛條件較高的地區。諾記輪胎同樣為中歐以及西歐提供特別量身定製的方案，這些方案同樣適合用其他大部分地區的使用。
作為冬季輪胎的發明者，公司一直在發展、測試和申請專利以推動安全駕駛。全球第一條冬季輪胎發明的初衷是為了解決寒冷的氣溫和寒風。從那時起，為北方條件量身定製的高級輪胎便開始了它的征途。
諾記輪胎--全球最北的輪胎製造商在它位於芬蘭伊瓦洛的測試場測試極端氣候下輪胎的表現。該測試場位於北極圈向北300公里。90年代初，諾記輪胎成為第一家測試冬季輪胎半融雪打滑的廠商。2002年，諾記輪胎推出了Nokian WR系列冬季輪胎，這是全球第一條為快速駕駛而設計的冰雪輪胎。2007年諾記輪胎推出更新產品Nokian WR G2，這是一款被盛贊為超強的抓地力，特別能夠防止半融雪打滑的輪胎。
諾記輪胎的夏季輪胎也是多項測試的贏家，能夠提供高級別的安全，同時節約燃料。諾記輪胎贏得了「Auto Bild」 (9/2012 + 8/2012), 「Auto Zeitung」 (6/2012), 「auto Test」 (4/2012), 「gute Fahrt」 (3/2012), 「Auto Bild allrad」 (4/2012), 「pro mobil」 (4/2012) and 「Firmenauto Transporter」 (4/2012)的評測冠軍。來自芬蘭的高級輪胎製造商諾記輪胎在這些評測中獲得了七次冠軍，冠絕群雄。來自《Auto Bild exemplary》，《Auto Zeitung test winner》，《auto Test test winnner》，《gute Farht recommendation》和《Auto Bild allrad exemplary》的最高評價分別展現出作為冬季輪胎全球領導者在夏季輪胎方面所取得的卓越成績。
諾記輪胎在《auto motor sport》（7/2012）的夏季輪胎測試中排名第二，位列「特別推薦」的行列。德國汽車聯合會ADAC（3/2012）和消費者保護機構的雜志《test Stiftung Warentest》（3/2012）將諾記輪胎評為乾地剎車性能為「非常好」，濕地剎車性能為「好」，燃油消耗性能為「好」。在歐羅巴汽車協會輪胎測試（2/2012）中和德國的汽車雜志《sport auto》（4/2012）的評級都是「推薦」。諾記輪胎的SUV系列在最新的《Auto Zeitung》（15/2011）測試中也是「非常推薦」。
諾記輪胎的冬季及夏季輪胎是在芬蘭惡劣條件下的路面開發和測試的，能夠提供高品質及高等級的安全性能。向環境致敬是諾記輪胎基本價值觀之一。我們公司有一套能夠系統降低環境危害的辦法。諾記輪胎這個品牌既是代表環保高級輪胎。諾記輪胎是全球第一家使用精製低芳香添加劑的輪胎製造商。原材料及其他材料的選擇都是為防止不必要的環境破換為優先考慮。在斯堪的納維亞地區及俄羅斯，諾記輪胎的品牌價值觀深入消費者心中。
諾記輪胎2011年的凈收入達到14.56億歐元，共有員工3900人。公司擁有的Vianor輪胎連鎖店超過910家，分布於23個國家。

㈢ 我數學成績不好來就不大好，現在正在努力的學習數學，但是每次測驗的成果，都不大好，這上過一次100分

數學。。。很多就沒學了。
轉眼間，我這大學都快畢業了。
我的大學，具體名字不說了，不過正常情況下，只有省重點高中的優秀學生才能考得上吧？
我的數學一直是班裡最好的。
數學，本質就是思考。
不斷的學習數學，知識其實是其次的，關鍵是學會了很多思考的方法，你的思維變得理性，變得條理。
你日常生活中只需要小學三年級的數學知識，但是數學帶給你的思維方式，卻能受益終身。
給你幾個學習心得吧：
1、思考，勤於思考，問為什麼，不要總是看答案，要自己得到答案
2、自己不會的題目，老師講了，過後自己一點點的再理一理思路，特別是大題
3、高分不僅僅是會，還是准，我記得當初我練到150分卷子，1小時就已經拿了121分，剩下1小時去做剩下的題目，前面一題不錯。。。

㈣ 　旁壓測試成果整理

旁壓試驗的主要成果是旁壓P-S、P-V曲線，可從曲線上求出一些和土的性質有關的參數。

1.數據校正

在繪制P-S曲線之前，須對試驗記錄中的各級壓力及其相應的測管水位下降值進行校正：

（1）壓力校正，其公式為：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：P——校正後的壓力（kPa）;

P_m——壓力表讀數（kPa）;

P_w——靜水壓力（kPa）;

P_i——彈性膜約束力曲線上與測管水位下降值對應的彈性膜約束力（kPa）。靜水壓力，可採用下式計算（圖5—22）：

無地下水時

有地下水時

式中：h₀——測管水面離孔口的高度（m）;

Z——地面至旁壓器中腔中點的距離（m）;

h_w——地下水位離孔口的距離（m）；

γ_w——水的重度（10kN/m³）;

（2）測管水位下降值，其校正公式為：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

圖5—22靜水壓力計算示意圖

式中：S——校正後的測管水位下降值（cm）;

S_m——實測測管水位下降值（cm）；

α——儀器綜合變形校正系數（cm/kPa）；其它符號意義同前。

2.繪制壓力P與測管水位下降值S曲線

（1）先定坐標。國外多以縱坐標為壓力P（kPa），橫坐標為測管水位下降值S（cm）。和一般材料的應力－應變曲線繪制格式相同。比例尺選用1cm代表100kPa或1cm測管水位下降值，也可根據具體情況選定。對於坐標系，也可以規定橫坐標為壓力P，縱坐標為水位下降值S，與載荷曲線繪制格式類似。對於同一個勘測或研究單位，最好統一格式，以便比較，但格式的差異不影響試驗成果的解釋。

（2）繪制曲線時，先連直線段，再用曲線板連曲線部分，曲線與直線的連接處要圓滑。

另外，有時用P-V曲線代替P-S曲線。設V_m為測管內的體積變形量（cm³），其換算公式為：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：A——測管內截面積（cm²）;

S——測管水位下降值（cm）。

從S換算到V後，按下式對體積V進行校正：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：V——校正後的體積（cm³）;

V_m——P_m+P_w所對應的體積（cm³）；

其它符號意義同前。

校正後，即可繪制P-V曲線。

3.曲線特徵值的確定和計算

利用旁壓試驗確定地基土參數，首先要從旁壓試驗的P-S或P-V曲線上求取特徵值。下面先分析一下典型的預鑽式旁壓曲線特徵。

（1）旁壓器在逐級受壓的情況下，孔壁土體相應經歷了三個變形階段，反映在P-S（或P-V）曲線上，可以明顯劃分為三個區，見圖5—23。

圖5—23預鑽式旁壓曲線及特徵值

①恢復區：該區壓力逐漸由零增加到P_0m，曲線下凸，斜率△P/△V由小變大，直到在P_0m處趨於直線段。其原因是：開始時旁壓器彈性膜膨脹，不受孔壁土體的阻力，只填充了膜與孔壁之間的空隙，進而將成孔後因應力釋放而向孔內膨脹的土體擠壓回原來位置。這個階段的終點壓力為P_0m（對應的體積增量為V_0m）。

從理論上講，曲線中直線段的起點P_0m應相當於測試深度處土的靜止側壓力P₀。但是，由於預先鑽孔，因孔壁土體受到了擾動等，P_0m值一般都大於P₀值。Baguelin（1973）等比較了P_0m和P₀（P₀由自鑽式旁壓曲線求得）隨深度變化的情況。在粘土層的各個深度上，P_0m都大於P₀，但兩條曲線基本平行，故它們的差值接近於一個常值。

②似彈性區：指P-S曲線上的近似直線段，壓力由P_0m增至P_f，直線段的終點壓力稱為臨塑壓力P_f（也稱屈服壓力或比例極限），對應的體積增量為V_f。該區段內的土層變形，可視為線性變形階段。各類土預鑽旁壓曲線的這一直線段，都比較明顯。

③塑性發展區：指孔壁壓力大於P_f以後的曲線段。曲線呈上凸形，斜率由大變小，表明土體中的塑性區的范圍不斷發展和擴大。從理論上講，當曲線斜率趨於零時，即使壓力不再增加，體變也會繼續發展，表明土體已完全達到破壞狀態，其相應的壓力稱為極限壓力P_L。實測時，由於測管水量限制，常常不出現這種情況，而是用體變增量達到或超過某一界限值時所對應的壓力P_L表示，P_L稱為名義上的極限壓力。

（2）根據預鑽式旁壓P-S曲線的特徵，可以求取三個特徵值：

①靜止側壓力P₀：可以用計演算法或圖解法求取P₀值。

i.計演算法：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：ζ——靜止土側壓力系數，按土質而定；一般砂土、粉土取0.5，粘性土取0.6，淤泥取0.7；

γ——土的重度，地下水位以下為飽和重度（kN/m³）;

h——測試點深度（m）;

u——測試點的孔隙水壓力（kPa）；正常情況下，它極接近於由地下水位算得的靜

水壓力，即在地下水位以上，u=0；在地下水位以下，按下式計算：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

符號意義同前，此種方法要預估ζ。

ii.圖解法：由於P_0m值一般都大於P₀值，因此基於圖解法求P₀的基本想法均是往小的方向修正P_0m。應用較多的方法有：

a.將旁壓曲線直線段延長，與S（v）軸相交，由交點作P軸平行線與P-S曲線相交，其交點對應的壓力即為P₀。

b.上述作圖法受成孔質量影響很大，一般無規律性。現又提出一種新的作圖法（圖5—24）。

圖5—24交點法求P₀值（據王長科）

根據P-S曲線特徵，開始的曲線段因土的擾動所致，直線段表示土處於未擾動狀態的似彈性段，作曲線段的初始切線和直線段的延長線相交，其交點對應的壓力即為P₀，其物理意義比較明確（擾動和原狀土接觸點），表示土的原位水平應力值。該法考慮了成孔擾動的影響，合理簡便。經檢驗，P₀值隨深度增加而增大，和理論計算值基本符合，而又比理論計算更符合實際，不用估算ζ值，完全由旁壓曲線即可求得P₀值。該法要求在試驗初期採用小等級加荷，以便所測的旁壓曲線能准確反映原狀土和孔周擾動土的應力變形特性。

②臨塑壓力P_f：可按下列方法之一確定：

i.直線段的終點所對應的壓力為臨塑壓力P_f。

ii.可按各級壓力下的30s到60s的測管水位下降值增量△S_60-30（或體積增量△V_60-30），或30s到120s的測管水位下降值增量△S_120-30（或△V_120-30）同壓力P的關系曲線輔助分析確定，即P－△S_60-30或P－△S_120-30，其折點所對應的壓力即為臨塑壓力P_f。

③極限壓力P_L：按下列方法之一確定：

i.手工外推法：憑眼力將曲線用曲線板加以延伸，延伸的曲線應與實測曲線光滑而自然地連接，並呈趨向與S（或V）軸平行的漸近線時，其漸近線與P軸的交點即為極限壓力P_L。

ii.倒數曲線法：把臨塑壓力P_f以後的曲線部分各點的測管水位下降值S（或體積V取倒數1/S（或1/V），作P-1/S（或P-1/V）關系曲線（近似直線），在直線上取1/（2S₀+S_c或（1/（2V₀+V_c））所對應的壓力即為極限壓力P_L。

iii.在工程實踐中，常用雙倍體積法確定極限壓力P_L。

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：V_L——P_L所對應的體積增量（cm³）;

V_c——旁壓器中腔初始體積（cm³）;

V₀——彈性膜與孔壁接觸時的體積增量，即直線段與V軸交點的值（cm³），國內

常用測管水位下降值S表示，即：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：S_L——P_L所對應的測管水位下降值（cm）;

S_c——與中腔原始體積相當的測管水位下降值，PY型國產旁壓儀為32.1cm;

S₀——直線段與S軸的交點所代表的測管水位下降值（cm）。

V_L或S_L所對應的壓力即為P_L。

在試驗過程中，由於測管中液體體積的限制，使試驗往往滿足不了體積增量達到2V₀+V_c（即相當孔穴原來體積增加一倍）的要求。這時，需憑眼力用曲線板將曲線延伸，延伸的曲線與實測曲線應光滑自然地連接，取S_L（或V_L）所對應的壓力作為極限壓力P_L。

以上P₀、P_f、P_L的單位均為kPa。

㈤ 做完一個性能測試後是什麼成果物

性能測試用例、性能測試報告

㈥ 點荷載測試成果分析

影響點荷載法測試精度的因素很多,包括:①岩石本身的影響。用點荷載法測試出的結果往往是較為完整的岩塊的抗壓強度,它不能代表真正的岩石抗壓強度。另外,岩石的顆粒大小、礦物組成等也會對試驗結果產生影響。②試件形狀。一種是鑽孔取出的圓柱形樣品,柱面光滑,試驗精度就高些。還有一種是人工挖掘的自然塊樣,通常表面凹凸不平而且形狀不規則,在進行點荷載試驗時,這些因素使試樣的局部出現異常應力場,從而影響試驗的結果。③試件大小。同種岩性、不同尺寸的岩樣得出的點荷載強度指數不同。

由上可見,在排除其他因素而只進行某種特定因素影響的研究時,可以找到一些規律性的東西,但由於大多數岩石本身都具有各向異性和礦物組成的多樣性特點,使這些規律不能適合所有的樣品,這就需要從實地採集一定數量代表性的樣品進行點荷載法的試驗。因此,分別對紫坪鋪電站工程場地的粉砂岩及泥頁岩進行點荷載測試。試驗成果見表5-3。

表5-3 點荷載試驗成果表

所采樣品主要來自溢洪道邊坡,壩肩壩前邊坡,廠房後邊坡的各工程部位,分平行、垂直層面方向分別試驗。由測試結果(表5-3)看出,粉砂岩的抗壓強度為30～50MPa,泥頁岩的抗壓強度不到30MPa,平行層面的抗壓強度為5～15MPa。平行層面與垂直層面抗壓強度具有較大的差別,各向異性系數遠大於1,這表明層狀軟岩具有強烈的各向異性。由於樞紐區地層韻律性好,岩性的過渡類型發育,且位於褶皺構造強烈部位,泥頁岩(夾煤線)甚至粉砂岩不僅過渡成分復雜,而且揉皺強烈,完整性差,這些特徵對試驗結果有很大影響。所以,測得場地的粉砂岩、泥頁岩點荷載強度變化幅值較大,要取得這類軟岩的更可靠的強度參數,還需其他測試手段作為補充驗證。

㈦ 　靜力載荷測試成果的應用

載荷測試的主要成果是壓力－沉降量曲線（即P-S曲線）和變形模量。其成果主要用來確定地基容許承載力和預估建築物的沉降量。其他應用，有待今後不斷豐富和發展。

（一）確定地基容許承載力（或承載力標准值fk）

在確定地基土的容許承載力時，通常要考慮兩個因素，即：在多大荷載作用下地基土的變形達到逐漸穩定狀態；所產生的變形是否影響建築物的正常使用。

利用載荷測試成果確定地基承載力的方法，是以P-S曲線的特徵點所對應的壓力作為基本依據的。這兩個特徵點可以把P-S曲線分為三段，分別反映了地基土在逐級受壓以至破壞的三個變形階段，即直線變形階段、剪切變形或塑性變形破壞階段、整體剪切破壞階段（可參見圖4—3中的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ區）。①在直線變形階段，地基土所受壓力較小，主要是壓密變形或似彈性變形，地基變形較小，處於穩定狀態。直線段端點所對應的壓力即為比例界限P₀，可作為地基土的容許承載力。此點靠近塑性變形破壞階段，和臨塑荷載（由理論計算得來）P_cr很接近。②當壓力繼續增大超過比例界限時，在基礎（或承壓板）邊緣出現剪切破裂或稱塑性破壞。隨壓力繼續增大，剪切破裂區不斷向縱深發展，此段P-S關系呈曲線形狀。曲線末端（為一拐點）所對應的壓力即為極限界限，可作為地基土極限承載力P₁。可通過極限承載力除以一定的安全系數（一般取2.5—3.0）的方法確定地基土容許承載力。③如果壓力繼續增加，承壓板（或基礎）會急劇不斷地下沉。此時，即或壓力不再增加，承壓板仍會不斷急劇下沉，說明地基發生了整體剪切破壞。

上述確定地基容許承載力的方法，一般適用於低壓縮性土，地基受壓破壞形式為整體剪切破壞，曲線上拐點明顯。

對於中、高壓縮性土，地基受壓破壞形式為局部剪切破壞或沖剪破壞，其P-S曲線上無明顯的拐點。這時可用P-S曲線上的沉降量S與承壓板的寬度（或換算成直徑）B之比等於0.02時所對應的壓力作為地基土容許承載力。對砂土和新近沉積的粘性土，則採用S/B=0.010—0.015時所對應的壓力為容許承載力。

（二）確定濕陷性黃土的濕陷起始壓力

我國北方廣泛分布著一種特殊土——黃土，其工程性質的一個顯著特點是，有些黃土具有濕陷性，即在一定壓力作用下，黃土受水浸濕後，結構迅速破壞，產生顯著附加沉降（陷）的性能。不言而喻，它對工程建築構成了致命危險。因此，在黃土地區進行工程地質勘察時，必須查明建築場區有無濕陷性黃土存在；如有，則要確定是自重濕陷還是非自重濕陷，非自重濕陷性黃土的起始壓力是多少。定量而准確地回答這些問題，最直接可靠、常用的方法就是黃土浸水載荷測試。

1.黃土浸水載荷測試的基本要求

（1）承壓板面積不小於5000cm²;

（2）壓力增量取預估濕陷起始壓力的1/5，或採用10—20kPa;

（3）承壓板以外的試坑面積須鋪設5—10cm厚的砂礫石濾層；

（4）坑內注水，坑內水面應高於濾層頂面3cm;

（5）沉降觀測裝置的固定點不得受浸水影響。

2.黃土浸水載荷測試方法

確定濕陷性黃土的濕陷起始壓力Psh的浸水載荷測試可細分為單線法、雙線法和飽水單線法，可根據需要和條件選用。

（1）多點單線法：在同一土層中不少於三點（點距≤6m），分別做天然濕度下的載荷測試，載入到預定的浸水壓力（各點的浸水壓力可分別採用預估的濕陷起始壓力、大於和小於預估濕陷起始壓力50kPa）。穩定標准，採用相對穩定法，即將每個載荷測試的地基土浸水，測定浸水後的穩定沉降量，直至每小時的沉降量不大於0.1mm為止。則與每一級壓力等級相當的濕陷下沉量S_sh為

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：S——天然條件下的沉降量（mm）;

S_w——浸水條件下的沉降量（mm）。

最後繪制P-S_sh曲線（見圖4—4）。取曲線轉折點所對應的壓力即為濕陷起始壓力P_sh；如轉折點不明顯，則取S_sh/B=0.02所對應的壓力作為濕陷起始壓力（B為承壓板寬度）。

（2）飽水單線法：只做一個載荷測試。將設備安裝好後，即向試坑內浸水，使3.5倍承壓板直徑（或寬度）深度內的土層達到飽和。採用飽和含水量作為飽和標准指標，即浸水後土層含水量達飽和含水量（計算得到）的85%—90%時就認為是飽和了。然後，按相對穩定法進行載荷測試，繪出P-S_w曲線，S_w為飽水情況下承壓板的下沉量。濕陷起始壓力的求法同單線法。

（3）雙線法：在同一土層的不同地點（點距≤6m）分別做兩個試驗。一個試驗按相對穩定法在天然濕度下進行；一個試驗按飽水單線法在浸水條件下進行。兩試驗點應採用相同的壓力增量。結果可得到在同一級荷載（壓力）下的三個不同沉降量，即天然濕度下的沉降量、浸水條件下的沉降量及後者減去前者的濕陷量S_sh。最後，繪制P-S_sh曲線。求濕陷起始壓力的方法同多點單線法，詳見圖4—5。

以上列出了三種黃土浸水載荷測試方法。飽水單線法只需做一點，不受土層均勻程度差別的影響；多點單線法可在某一預定壓力時浸水，對測定某級壓力的浸水濕陷量比較合適；雙線法在理論上可以測定最大壓力以內任一壓力的濕陷量，對全面觀察土層在不同壓力下的濕陷性是較經濟的方法。由於雙線法和多點單線法要進行平行試驗，受土層的不均勻性影響較大。

須說明的是，當P-S_sh曲線上出現兩個轉折點時，可取兩個轉折點之間的中值所對應的壓力作為濕陷起始壓力；當曲線上無明顯轉折點時，可根據曲線形態取S_sh≥0.02B所對應的壓力作為濕陷起始壓力。對濕陷性小的土，取值大些；對濕陷性較大的土，取值小些。

圖4—4多點單線法求濕陷起始壓力

圖4—5雙線法求濕陷起始壓力

（三）計算基礎的沉降量

直接利用原位測試成果，特別是載荷試驗成果計算地基的變形量，較據室內試驗得出的壓縮模量計算更接近於實際。前者在國外應用甚廣。原蘇聯規定，用載荷試驗的變形模量計算地基變形量；日本用P-S曲線先算出地基系數，然後計算沉降量；歐美國家也有類似情況。我國曾習慣於用壓縮模量指標採用分層總和法計算地基沉降量，結果和實際沉降量差別較大。1974年頒布的《工業與民用建築地基基礎設計規范》（TJ7-74），在分層總和法的基礎上提出了一個較為簡便的計算公式，根據我國多年的建築經驗，在公式前加了一個經驗系數，以修正理論計算的誤差。盡管如此，仍不如採用原位測試得到的土的變形模量進行計算更符合實際。

當建築物基礎寬度兩倍深度范圍內的地基土為均質時，可利用載荷測試沉降量推算建築基礎的沉降量：

對砂土地基

對粘性土地基

式中：S_j——預估的基礎沉降量（cm）;

S——載荷與基礎底面壓力值相等時的載荷測試承壓板的沉降量（cm）;

b——基礎短邊寬度（cm）;

B——承壓板寬度（cm）。

㈧ 怎樣使測試工作取得突破性的成果（請大家給點建議）

您好我來解答您的問題1.你的理念和宏願上講出了產品質量第一位是首當其沖的，版也是理所當然權要為核心的問題點。這點必須要做到很好。2.從我了解的貴公司的測試人員的不完整性及技術方面的缺陷是必須要解決的問題，對於這樣的問題，不知貴公司是否有可行的培訓研究計劃。3.選擇合適的軟體測試也是要解決的問題，不能識別只能說明你沒找到合適的，而不是沒有。4.本人不是從事軟體測試的，但是研發產品和測試產品都是家常便飯，良好的工作態度是能把事情做好的首要素質。所以每天都要保持微笑。給自己一個好的心情喔！回答完畢。請給分。

㈨ 旁壓測試成果的應用

旁壓測試在實質上是一種橫向載荷試驗。旁壓測試與載荷變形觀測、成果整理及曲線形狀等方面，都有類似之處，甚至有相同之處。但旁壓測試的設備重量輕，測試時間短，並可在地基土的不同深度上(尤其是適用於地下水位以下的土層)進行測試，因而其應用比載荷測試更廣泛。目前國內外旁壓試驗成果的應用主要有以下幾個方面：

一、確定地基承載力

我國目前基本上採用臨塑荷載和極限荷載兩種方法，來確定地基土體的容許承載力。

水利部行業標准《土工試驗規程》(SL237-1999)規定的方法如下：

1.臨塑壓力法

大量的測試資料表明，對於土質均勻或各向同性的土體，用旁壓測試的臨塑壓力P_f減去土層的靜止側壓力P₀所確定的承載力，與載荷測試得到的承載力基本一致。在國內在應用旁壓測試確定地基承載力f₀時，一般採用下式：

f₀=P_f-P₀(6-19)

式中：f₀為地基承載力(kPa)。

2.極限壓力法

對於紅粘土、淤泥等，其旁壓曲線經過臨塑壓力後，急劇拐彎；破壞時的極限壓力與臨塑壓力之比值(P_L/P_f)小於1.7。為安全起見，採用極限壓力法為宜：

土體原位測試與工程勘察

式中：F為安全系數，一般取2～3。

對於一般土體，宜採用臨塑荷載法，對旁壓曲線過臨塑壓力後急劇變陡的土，宜採用極限荷載法來確定地基土承載力。

建設部行業標准《高層建築岩土工程勘察規程》(JGJ-72-2004)規定，推薦地基承載力特徵值f_ak，按下式計算：

f_ak=λ₁(P_f-P₀)

f_ak=λ₂(P_L-P₀)

(6-21)

式中：λ₁、λ₂為修正系數。

λ₁對於一般粘性土，可結合各地區工程經驗取值；具體取值可參照建設部行業標准《高層建築岩土工程勘察規程》(JGJ-72-2004)：λ₂對於粘性土取0.42～0.50；粉土取0.30～0.43；砂土取0.25～0.37。也可根據經驗取值，但λ₁不應大於1.0；λ₂不應大於0.5。

二、確定單樁豎向容許承載力

樁基礎是最常用的深基礎，其承載力由樁周側面的摩阻力和樁端承載力兩部分提供。考慮到旁壓孔周圍土體受到的作用是以剪切為主，與樁的作用機理比較相近，因此，分析和建立樁的承載力和旁壓試驗結果之間的相關關系是可能的。於1978年，Baguelin提出了估算單樁的容許承載力的計算式：

土體原位測試與工程勘察

式中：[q_d]為樁端容許承載力(kPa)；[q_f]為樁側容許摩阻力(kPa)。

建設部行業標准《高層建築岩土工程勘察規程》(JGJ-72-2004)建議：打入式預制樁的樁周土極限側阻力q_sis，可根據旁壓試驗極限壓力查表(表6-3)確定。而樁端土的極限端阻力的值q_ps可按下式計算：

粘性土：q_ps=2P_L

粉土：q_ps=2.5P_L

砂土：q_ps=3P_L

表6-3 打入式預制樁的樁周土極限側阻力q_sis(kPa)

對於鑽孔灌注樁的樁周土極限側阻力q_sis為打入式預制樁的0.7～0.8倍；樁的極限端阻力q_ps為打入式預制樁的0.3～0.4倍。

三、確定地基土層旁壓模量

地基土層旁壓模量是反映土層中應力和體積變形(可表達為應變的形式)之間關系的一個重要指標，它代表了地基土水平方向的變形性質。

由於加荷方式採用快速法，相當於不排水條件，依據彈性理論，對於預鑽式旁壓儀，根據梅納德(Menard)理論，在P-V曲線上的近似直線段，土體基本上可視為線彈性介質，根據無限介質中圓柱形狀孔穴的徑向膨脹理論，孔壁受力ΔP作用後徑向位移Δr和壓力ΔP的關系為：

土體原位測試與工程勘察

式中：G為剪切模量。

旁壓試驗實測孔穴體積的變化所引起的徑向位移變化Δr為：

Δr=ΔV /2πrL (6-24)

式中：L為旁壓器測試腔長度(圖6-12)。

圖6-12 求旁壓模量原理圖

將式(6-24)代入式(6-23)可得：

土體原位測試與工程勘察

在式(6-25)中，可取r為P-V曲線上近似直線段中點所對應的旁壓孔穴半徑r_m。這時，相應的孔穴體積為V，則：

V=V_c+V_m (6-@26)

式中：V_m為近似直線段中點對應的體積增量(cm³)；其他符號意義同前。

彈性理論中剪切模量G與彈性模量E之間的關系式為：

土體原位測試與工程勘察

若將旁壓測試中的E用E_m來表示，將式(6-25)和式(6-26)代入式(6-27)，則可得到：

土體原位測試與工程勘察

式中：E_m為旁壓模量(kPa)；μ為土的泊松比；

為P-r曲線上直線段的斜率(kPa/cm³)；其餘符號意義同前。

由上式可知，計算旁壓模量通常用下式表示：

土體原位測試與工程勘察

式中：E_m為旁壓模量(kPa)；μ為泊松比；V_f為與臨塑壓力P_f所對應的體積(cm³)；V_c為旁壓器量測腔初始固有體積(cm³)；V₀為與初始壓力P₀對應的體積增量(cm³)；ΔP/ΔV為旁壓曲線直線段的斜率(kPa/cm³)。

國內也有採用測管水位下降值，即將體積值除以測管截面積，則式(6-29)可改為：

土體原位測試與工程勘察

式中：S_c為與測試腔原始體積相當的測管水位下降值(cm)；S₀，S_f為P-S 曲線上直線段所對應的測管水位下降值(cm)；ΔP/ΔS為旁壓曲線直線段的斜率(kPa/cm)。其餘符號意義同前。

通常旁壓模量 E_m和變形模量 E₀的關系，梅納德(Menard)建議用下式來表示：

E_m=α·E₀(6-31)

表6-4 土的結構系數α常見值

式中：α為土的結構系數，其取值在0.25～1.0之間，具體見表6-4所列。

對於自鑽式旁壓試驗，仍可採用上兩式來計算旁壓模量。由於自鑽式旁壓試驗的初始條件與預鑽式旁壓試驗長期保持不同，預鑽式旁壓試驗的原位側向應力經鑽孔後已釋放。兩種試驗對土的擾動也不相同，故兩者的旁壓模量並不相同。因此，在工程中應說明試驗所用的旁壓儀器類型。

四、確定土的變形模量

變形模量是計算地基變形的重要參數，它是表示土體在無側限條件下受壓時，土體所受的壓應力與相應壓應變之比。變形模量與室內試驗求得的壓縮模量之間的關系，如下式所示：

土體原位測試與工程勘察

式中：E₀為土的變形模量(kPa)；E_S為土的壓縮模量(kPa)；μ為泊松比。

用旁壓測試曲線直線段計算的變形模量公式，由於是採用的載入比較慢，實際上考慮了排水固結的變形。而土的旁壓模量也是所測曲線直線段斜率的函數，規范規定，旁壓模量的測試方法，採用快速加荷的方式，所以土的旁壓模量與土的變形模量不是相同的。

五、估算地基沉降量

圖6-13 兩個變形區

Ⅰ區為球形應力張量引起的變形區；Ⅱ區為偏斜應力張量引起的變形區

採用旁壓試驗法來預估沉降量可將沉降分為兩個部分(圖6-13)，其計算式為：

S=S_A+S_B

式中：S_A為球形應力張量引起的沉降；S_B為偏斜應力張量引起的沉降。

偏斜應力張量引起的沉降又可分為兩部分，即

S_B=S_Be+S_Bp(6-33)

式中：S_Be為彈性沉降；S_Bp為非彈性沉降。

對任意的形狀基礎，球形應力張量引起的沉降計算公式為：

土體原位測試與工程勘察

式中：P為基底壓力(kPa)；B為基礎半徑或半寬(cm)；E₀為變形模量，可根據式(6-31)中的旁壓模量換算；λ_A為形狀系數；當基礎為圓形基礎時；λ_A為1。其他基礎的形狀系數見表6-5所示。其他符號意義同前。

偏應力張量引起的彈性變形和非彈性變形的總變形量為：

土體原位測試與工程勘察

式中：B₀為基礎的參考半寬：取30cm；α為土的結構系數(有一些參考書稱為流變系數)，由表6-4決定；λ_B為形狀系數；當基礎為圓形基礎時：λ_A為1。其他基礎形狀系數見表6-5所示。其他符號意義同前。

表6-5 形狀系數λ值

由上式分析可得到總地基土體變形量為：

土體原位測試與工程勘察

應注意的是：用旁壓試驗法估計的沉降量，往往比採用彈性理論計演算法得到的沉降量要小。

目前，在國內、外一些生產單位的科研部門，利用旁壓試驗P-V曲線來模擬載荷試驗的P-S曲線；也可以通過對比地基處理前後旁壓曲線的臨塑荷壓力和旁壓模量的數值來檢驗經過地基處理後(強夯、堆載預壓、真空預壓等)加固的效果。

㈩ 四海測驗的後續成果

郭守敬根據「四海測驗」的結果，並參考了1000多年的天文資料，70多種歷法，互相印正對比，排除了子午線日月五星和人間吉兇相連的迷信色彩，按照日月五星在太空運行的自然規律，在公元1280年（至元十七年），編製成了新歷法——《授時歷》。《授時歷》推算出的一個回歸年為365.2425天，即365天5時49分12秒，與地球繞太陽公轉的實際時間，只差26秒，和現在世界上通用的《格里高利歷》（俗稱的陽歷）的周期一樣，但《格里高利歷》是1582年（明萬曆十年）開始使用，比郭守敬的《授時歷》晚300多年，在國際上產生了一定的影響。