① 成果分析
4.4.3.1 應力與變形特徵
圖4-6 1×105N/m2荷載下的垂向應力分布（單位：Pa）
按實際靜荷載（1×105N/m2）施加在洞頂上，得到的垂向應力分布如圖4-6所示。從圖中可見，應力集中主要分布在小洞的兩側，應力集中值在-2.8×105～2.6×105Pa之間。而拉應力主要分布在建築物基礎周圍。其大小在（0～6.0）×104Pa范圍內，這顯然已經超過了土層的抗張強度，說明有拉張破壞發生，這與實際破壞分布是相吻合的。在位於斜坡後緣的地表也表現出拉應力較大的特徵，這是地形效應的結果。1×105N/m2荷載下的位移分布如圖4-7所示，圖中用矢量表示了局部位移的方向及大小。從等值線上可以看出，土洞上部土層中的位移較大，約1cm左右。而其他地方的位移大多在毫米級的范圍內。
圖4-7 1×105N/m2荷載下的垂向位移分布（單位：m）
計算結果表明，天然情況下大洞、小洞均處於穩定狀態，沒有發生小洞塌陷現象；張裂的分布范圍也很窄。這說明小洞的塌陷並非正常情況下的重力致塌。
4.4.3.2 穩定敏感性分析及致塌機理討論
通過改變荷載的大小、地形條件、材料性質，可以觀察影響土洞穩定的敏感因素，並通過這些模擬試驗驗證其塌陷機制及影響土洞穩定的因素。
4.4.3.2.1 靜荷載的敏感性研究
首先試驗了靜荷載的大小。試驗荷載最大加到了5×105N/m2（實際荷載為1×105N/m2左右）。在材料不變的情況下，即使是5×105N/m2的荷載，大小洞仍處於穩定狀態。應力集中主要分布在小洞的兩側，應力集中值在–4.5×105～3.5×105Pa之間（圖4-8）。與1×105N/m2載荷下的應力集中相比，較為接近。所以在小洞周圍的應力集中破壞並不嚴重。拉應力主要分布在建築物基礎周圍，其大小在（0～4.0）×105Pa范圍內，說明有拉裂破壞發生。與1×105N/m2荷載時相比，5×105N/m2荷載下的拉應力分布更寬，且比1×105N/m2荷載下的拉應力大得多。5×105N/m2荷載下的位移見圖4-9，圖中反映出，此時的位移極值主要分布在建築物周圍。
圖4-8 5×105N/m2下的垂向應力分布圖（單位：Pa）
圖4-9 5×105N/m2靜荷載下的位移分布圖（單位：m）
對於兩種條件下的破壞分布可通過圖4-10、圖4-11比較得出結論。圖中shear-n、tension-n分別表示剪切破壞（現在）及拉張破壞（現在），p表示計算過程中的狀態。兩者相比的結果表現出：①兩種情況下大小土洞都沒有因為「破穿」而發生塌陷；②5×105N/m2荷載下表現出了較大面積的張裂破壞，主要分布在建築物基礎周圍；③1×105N/m2荷載下張裂破壞分布很有限。
圖4-10 5×105N/m2靜荷載下的破壞分布
圖4-11 1×105N/m2靜荷載下的破壞分布圖
應力及破壞分布圖分析的結果表明：靜荷載對於土洞的力學穩定性是不敏感的，此種情況下盡管荷載增加了4倍，但土洞仍處於穩定狀態。因此塌陷不可能是由於靜荷載的加壓而形成的；但靜力荷載因素對土層中拉裂的產生較為敏感。
其次，我們對地形也作了類似分析（圖略）。塌陷點位於一斜坡的後緣，對拉裂的形成有利。因此，我們對圖中左側的斜坡進行了試驗，通過改變斜坡的傾角，試驗土內應力變化及土洞的破壞情況。結果表明，斜坡的傾角效應與靜荷載類似，只與張裂的產生有關，但不會造成土洞塌陷。
4.4.3.2.2 地表水下滲的土洞穩定敏感因素及致塌機理討論
如前所述，塌陷區土層中有裂隙存在及地表水沿表層土的灌入無疑對塌陷的產生有著重要的影響。為了模擬地表水入滲的影響，研究中主要考慮水對土層材料性質的改變，從而在相應的位置對土層的變形模量、泊松比、內聚力、內摩擦角、抗拉強度進行逐級的降低，以達到對地表水下滲的效應的模擬。考慮到土層厚度不大，所以沒有考慮水下滲過程中的滲透力因素。
對地表水下滲的效應模擬分兩步進行。首先，針對硬塑粘土層（0～3.5m）進行模擬試驗，其結果如圖4-12、圖4-13所示。試驗僅限於地表以下的部位（在模型中相當於土洞上部的一定范圍），建築物下不受水的直接作用，因而不在試驗范圍。上層的試驗材料中土層的力學參數見表4-3。
表4-3 數值模擬試驗參數表
圖4-12 上層材料試驗時的位移等值線分布圖（單位：m）
圖4-13 上層材料試驗時的破壞分布圖
模擬結果表明：在上層材料模擬中，土洞上的位移較大，達到了4.5cm，比靜力下的位移大近4倍，但破壞僅分布在上部土層（圖4-13），沒有「破穿」現象，土洞仍處於穩定狀態。對於第二種情況，即地表水通過裂隙繼續下滲到下層。對上、下層進行材料模擬時，通過上、下層材料的同時降低來實現對地表水繼續下滲的模擬，下滲深度加到6m。試驗結果如圖4-14、圖4-15所示。從圖4-14中可以看出，位移明顯加大，達數十厘米，主要分布在土洞頂部。由於已經發生破壞，較大的位移已沒有實際意義。圖4-15所示為破壞分布圖，圖中反映出明顯的剪切破壞及拉伸破壞，破壞區分布在土洞上的整個土層中。小洞上分布的破壞力主要以剪切破壞為主，在靠近建築物的地表處有拉伸破壞區，這與實際情況接近。
圖4-14 上、下層材料試驗時土層中位移分布圖（單位：m）
圖4-15 上、下層材料試驗破壞分布圖
從以上的模擬可以看出，靜荷載加大了4倍也沒有出現小洞上的失穩，地形因素對土層穩定的影響並不大，而地表水的下滲造成的材料強度降低則對失穩有很大影響。因此，地表水的下滲造成的材料強度降低是影響失穩的最敏感因素。研究區的失穩現象的主要原因可以分析為：由於土洞所處的特殊位置（位於斜坡的邊緣）形成地表淺處的拉應力區，使得硬塑粘土層中發育了張性裂隙。地表水沿著裂隙的下滲造成土層中材料強度降低（軟化），當地表水下滲到小洞上的土層下部時，導致岩溶塌陷現象。這個實例中反映出，地表水的下滲在特定條件下也是不可忽視的致塌因素。
4.4.3.3 臨界破壞條件的數值試驗研究
為了研究土洞破壞時土層力學性質的臨界值，對以上的上、下層（0～6m）材料進行了多次試驗，簡稱臨界試驗。試驗的條件如表4-4所示。
表4-4 臨界試驗參數取值表
臨界試驗結果反映出，第一次試驗結果（圖4-16、圖4-17）中土洞上的未破壞部分面積較小，與實際情況不相符，說明第一次材料力學參數取值偏小，破壞面過大；第二次試驗結果（圖4-18、圖4-19）中土洞上完整的部分仍較小，與實際情況也不相符，說明第二次材料力學參數取值仍偏小；第三次試驗結果（圖4-20、圖4-21）中土洞上未破壞的部分與實際情況接近，說明第三次土層力學性質為土洞破壞時的臨界條件。因此，第三次試驗的材料力學性質即為實例中土洞發生破壞時臨界材料的力學性質。比較圖4-20 與圖4-1 可知土洞上的破壞與實際很接近。將第三次臨界試驗材料的土層力學性質（表4-4）與表4-2 相比較可以看出，地表水的下滲只要使材料力學參數降低不多就可使土洞致塌。試驗證明此類塌陷對地表水的下滲具敏感性。
圖4-16 第一次臨界試驗土層中破壞分布圖
圖4-17 第一次臨界試驗土層中垂向位移分布圖（單位：m）
圖4-18 第二次臨界試驗土層中破壞分布圖
圖4-19 第二次臨界試驗土層中垂向位移分布圖（單位：m）
圖4-20 第三次臨界試驗土層中破壞分布圖
圖4-21 第三次臨界試驗土層中垂向位移分布圖（單位：m）
② 主要研究內容及取得的主要成果
通過對已有塌陷資料的抽象、歸納和總結，對鐵路沿線鐵路振動現象的實地測試，對室內水波動力學效應的試驗，以及對典型塌陷類型的三維數值模擬，作者對岩溶地區的多發災害——岩溶塌陷現象進行了系統研究。研究內容主要包括以下幾個方面：
（1）通過對已有塌陷資料的抽象、歸納和總結，對岩溶塌陷的地質概化模型進行了研究。研究包括對於岩溶塌陷的蓋層及其組合類型的研究，地下水面位於蓋層中不同位置時的研究，以及基岩介質中空隙分布類型不同的地質概化研究。
（2）針對特定的岩溶致塌地質和力學環境條件，歸納和總結了致塌過程中的各種力學條件的相互作用和疊加組合機理，提出了相應的力學耦合模式。根據概化模型的研究和力學耦合模式的分析，提出了岩溶致塌機制。
（3）典型機理模型的專門研究。從野外試驗及室內試驗著手，結合實例的數值模擬，對典型的塌陷類型進行專門性研究。主要包括以下內容：
A.在靜荷載下土洞的塌陷與抽水情形下的塌陷不同，相比之下表現為更具偶發性。通過靜荷載條件下土洞穩定的數值模擬，對其致塌過程進行了數值模擬研究；通過靜荷載大小的致塌效應、地形因素的影響、地下水下滲的致塌過程的對比，對靜荷載條件下影響岩溶塌陷的最敏感因素進行了研究；為了解土洞塌陷時土層的臨界力學性質，通過數值模擬的方法，對致塌臨界條件進行了數值模擬試驗研究。
B.以岩溶塌陷的地質概化模型及室內水波動試驗為基礎，對地下水位受迫下降時土洞在蓋層中力學效應進行專門研究；通過實例的分析及數學推導，對地下水位上升時的岩溶致塌現象進行了研究，特別對氣爆塌陷發育的判據進行了理論推導及論述，對水位恢復時塌陷區的土層最大安全厚度的數學表達式進行了研究；還通過抽水情形下致塌的典型實例研究，針對典型地質概化模型（包括單一阻水型蓋層概化模型、單一透水型概化模型、阻-透型概化模型）下的塌陷機理進行了數值模擬研究；針對塌陷過程中土洞間的內在聯系，進行了多土洞存在時的致塌過程研究；另外，也對岩溶水的數值模擬方法進行了探討。
C.針對鐵路沿線岩溶塌陷的多發性，對振動致塌現象的預測評價問題進行了專門性研究。首先對鐵路沿線土層中產生的振動特徵進行了實測，以通過實測獲取列車振動中的振波過程曲線、衰減特徵、特定土層下的衰減系數、振動附加力的大小等，並通過室內試驗標定了所測的振動附加力，且在數值模擬中對該附加力進行了驗證。在對鐵路沿線振動特徵實測的基礎上，對振動附加力致塌進行了分析，並提出了鐵路塌陷的致塌機理。為了對鐵路振動致塌作進一步的研究，進行了振動致塌的數值模擬研究。通過研究，對所提出的動力致塌機理及振動附加力的大小進行了驗證。同時，採用數值模擬的方法對不同加速度下鐵路振動波在土層中的破壞效應進行了研究，對不同衰減系數下鐵路振動波在土層中的破壞效應研究，對鐵路振動波數值模擬中的波形進行了研究，通過這些研究，提出了振動致塌中的穩定敏感性因素及動力數值模擬中的不同波形特徵及其適應范圍。
通過對以上內容的研究，主要取得了以下成果：
（1）在對岩溶致塌的地質概化模型的研究中提出：對於岩溶塌陷機理的分析應以其所處的地質及水文地質條件為基礎。在不同的地下水條件下，同樣的土-岩體，可能具有完全不同的失穩機制。提出了岩溶致塌的地質概化模型（包括蓋層及基岩地質概化模型），分別將岩溶塌陷的地質條件概化為蓋層中的7種模型及基岩中的4種模型，並對不同概化模型的致塌機制進行了分析。其中蓋層地質概化模型為：①單一阻水蓋層型地質概化模型，當岩溶水位位於蓋層中時，為「軟化-失托增荷-真空吸蝕」型致塌，當水位在蓋層以下時，為「波動-氣壓差剝離」型致塌；②在單一透水型蓋層概化模型情形下為「潛蝕-失托增荷-壓差場潛蝕致塌」機制；③阻-透型蓋層概化模型為「潛蝕-流土-氣壓差場」機制；④無蓋層的地質概化模型；⑤透-阻型蓋層概化模型，為「軟化-氣壓差場-滲流流土」致塌機制；⑥阻-透-阻概化模型；⑦透-阻-透概化模型為「天窗」超臨界水力坡降滲流流土致塌機制。岩溶介質中的地質概化模型為：①單層空洞地質概化模型；②多層空洞地質概化模型；③豎向洞穴地質概化模型；④均布空隙地質概化模型。
（2）通過對概化模型的研究，針對岩溶致塌中的作用力及其相互疊加耦合方式，提出了疊加耦合的5種模式，包括：①重力與靜荷載疊加耦合模式；②單一阻水型蓋層中水位下降時的疊加耦合模式；③單一透水型蓋層滲透力場疊加耦合模式；④水位恢復時的疊加耦合模式；⑤岩溶致塌中的動荷載疊加耦合模式。
（3）在以上概化模型及耦合模式的基礎上，將各塌陷類型下的致塌機制及機理模型總結為5種類型，包括：①水位下降致塌機理模型，其致塌過程中主要包括了三種主要致塌機制，分別為失托增荷致塌機制、潛蝕致塌機制、真空吸蝕致塌機制；②水位恢復致塌機理模型，其致塌過程主要為氣爆效應或水動效應致塌；③動荷載致塌機理模型，主要為「動荷載疊加耦合-破壞累積-重力致塌」機制及「液化」致塌機制（地震塌陷）等；④重力載入致塌機理模型，主要為重力剪斷機制或「荷載與重力超強度致塌」機理；⑤地表水致塌機理模型，主要有「散解效應」及「軟化效應」。
（4）通過對地下水面以上的土洞塌陷進行的專門性研究，提出了該種條件下土洞的致塌機制為地表水引起的「軟化」所致。通過對岩溶塌陷的敏感性研究，指出：靜力的載入不是土洞致塌的最敏感因素，地表水的下滲導致土層的力學性質降低才是致塌的最敏感因素。
（5）在地下水位波動引發的岩溶塌陷的專門性研究中，通過研究得出，岩溶區地下水位受迫下降至基岩面以下時的附加力在一定范圍內與在基岩面以上一樣，等於水位下降的幅度值，與蓋層下基岩中洞穴的形態及體積無關。岩溶空洞在岩溶致塌中的主要功能在於增大了基岩的滲透性，也使土粒得到迅速搬運。提出了壓力釋放系數在岩溶塌陷中起著重要作用。
A.通過對已有岩溶氣爆塌陷實例的分析，提出了氣爆塌陷的三個發育階段，分別為：第一階段，正壓形成階段；第二階段，土層破壞階段；第三階段，氣壓快速釋放及塌陷階段。
B.根據岩溶空腔的發育特徵，用波-馬氣體方程式對水位恢復時氣爆效應中所產生的附加力進行了描述，並提出了氣爆塌陷的判據為：
Kp=（py-p0）-τ-γth＞0
C.對正壓氣爆條件中土層的最大安全厚度進行了討論，指出了其計算公式：
岩溶塌陷機理及其預測與評價研究
D.通過對水位波動力學效應的研究，提出了「水動效應」的概念。
（6）運用三維數值模擬的方法對復雜的岩溶塌陷機理及過程進行了系統性研究，探討了FLAC3D三維數值模擬應用於岩溶塌陷的模擬技術及方法，為岩溶塌陷的客觀評價及預測開辟了有效途徑。
A.在研究中成功地應用數值模擬的方法對地下水面以上的土洞塌陷機制進行了模擬和驗證。指出了影響這類致塌的最敏感因素為地表水的下滲因素。
B.在研究中成功地應用數值模擬的方法對所提出的典型概化模型的致塌機理進行了數值模擬驗證，包括：單一阻水蓋層模型的抽水致塌過程，阻-透型蓋層下的抽水致塌過程，單一透水型蓋層下的抽水致塌過程，並對各致塌過程中的受力特徵進行了比較。
C.應用數值模擬的方法成功地模擬了列車振動所導致的岩溶塌陷過程，驗證了所提出的致塌機理；通過波形特徵、加速度、衰減系數的數值模擬研究，提出在影響動力致塌過程的諸因素中，衰減系數是最敏感的因素。
（7）通過鐵路振動波型及在土層中附加力的測試，提出了鐵路振動的致塌機制為：「動荷載疊加耦合—破壞累積—重力致塌」機制。同時，得到了鐵路振動下的振波過程、振幅大小、頻率及在土層中形成的附加力大小，以及衰減系數，並提出：鐵路振動下振波具有脈沖波的特徵；通過標定後指出：列車振動在地表處產生的應力大小在1～3kN/m2之間，該值在數值模擬的研究中得到了驗證。
③ 項目成果分析怎麼寫在線等哦親
項目經過了什麼步驟，達到了什麼效果
項目是否完成目標，產生什麼效益等等。
④ 數據分析能給企業帶來哪些成果
1.積極主動和預測需求
企業機構面臨著越來越大的競爭壓力，它們不僅需要獲取客戶，還要了解客戶的需求，以便提升客戶體驗，並發展長久的關系。客戶通過分享數據，降低數據使用的隱私級別，期望企業能夠了解他們，形成相應的互動，並在所有的接觸點提供無縫體驗。 為此，企業需要識別客戶的多個標識符（例如手機、電子郵件和地址），並將其整合為一個單獨的客戶ID。由於客戶越來越多地使用多個渠道與企業互動，為此需要整合傳統數據源和數字數據源來理解客戶的行為。此外，企業也需要提供情境相關的實時體驗，這也是客戶的期望。
2.大數據對精細化運營的價值
大數據對於企業提供的營銷價值是毋庸置疑的，同樣大數據給予企業做精細化運營也會提供很多幫助。比如，企業可以根據收到的大量用戶數據構建一些關於用戶體驗的檢測模型，用來分析關注企業用戶的屬性。並且利用這些模型分析出用戶使用產品或者購物行為的關鍵接觸點，然後檢測每個接觸點相互間的轉化率。
3.緩沖風險減少欺詐
高效的數據和分析能力將確保最佳的欺詐預防水平，提升整個企業機構的安全：威懾需要建立有效的機制，以便企業快速檢測並預測欺詐活動，同時識別和跟蹤肇事者。將統計、網路、路徑和大數據方法論用於帶來警報的預測性欺詐傾向模型，將確保在被實時威脅檢測流程觸發後能夠及時做出響應，並自動發出警報和做出相應的處理。數據管理以及高效和透明的欺詐事件報告機制將有助於改進欺詐風險管理流程。
4.通過大數據能讓企業有效激活用戶
企業做運營很重要的一點就是對老用戶的激活，但是怎樣激活老用戶，以及和用戶更好的進行有效溝通，幾乎是企業都撓頭的問題。但是運用大數據技術可以讓企業對用戶生命周期進行管理和挖掘，讓企業對不同生命周期的用戶進行標簽化的管理，讓企業及時把相關運營信息推送給不同生命周期的用戶。
5.個性化服務
公司在處理結構化數據方面仍然有些吃力，並需要快速應對通過數字技術進行客戶交互所帶來的不穩定性。要做出實時回應，並讓客戶感覺受到重視，只能通過先進的分析技術實現。大數據帶來了基於客戶個性進行互動的機會。這是通過理解客戶的態度，並考慮實時位置等因素，從而在多渠道的服務環境中帶來個性化關注實現的。
⑤ 成果結構分析法是一種以最終目標什麼的方法
成果結構分析法是一種以最終目標獲得的方式所採用的方法。
⑥ 對以往研究成果的分析和評述
綜上所述，以往國內外勘查地球化學工作者對森林沼澤區景觀地球化學特徵、化探異常影響因素、不同比例尺地球化學測量工作方法和異常查證評價技術進行了研究，從不同側面提出了一些元素遷移富集規律，為該類地區地球化學基礎理論研究、地球化學勘查方法技術研究奠定了基礎。森林沼澤區景觀條件多變，異常成因復雜，影響因素眾多。在已經查證的區域化探異常中，由於對二級景觀特徵和有機質強干擾下異常查證方法的適應性認識不足，還有一些異常的查證工作經幾上幾下尚找不到異常源，使工作陷入困境。森林沼澤景觀區地球化學基礎理論研究與勘查方法研究中尚存在以下問題:
1)森林沼澤區景觀條件多變，不同亞景觀區水系－溝系體系的分布、地表水文地質條件、植被狀況、坡積層厚度、采樣介質的種類和成分等存在較大差異，需要擴大試驗研究區的范圍和礦床類型，進一步劃分亞景觀類型，針對不同亞景觀區的景觀特點，制定相應的異常查證方法，方能取得理想的找礦效果。
2)森林沼澤區各種表生介質均富含有機質，有機質對元素遷移富集和地球化學測量結果具有重要影響。但有機質成分復雜，不同成分、不同形式的有機質對元素的遷移富集影響程度有較大差異，僅用有機碳表示很難顯示出這種差異，因此，必須對表生介質有機質成分、存在形式與金屬元素遷移富集規律進行研究。
3)不同元素的表生地球化學行為和遷移富集規律有較大差異，不同岩性區、不同礦種和礦床類型采樣介質和富集粒度不同，需要進一步對銅、鉬、鎢、錫、鉛、鋅、銀、金等礦種和礦床類型分別開展方法試驗工作，進一步完善森林沼澤區異常查證和中大比例尺化探工作方法。
4)碎屑介質和含有機質的表生介質分別代表介質物源原生和表生地質－地球化學特徵，其攜帶的信息分別含有淺部礦化信息和可能存在的隱伏礦信息。2000～2001年通過試驗確定了採集碎屑沉積物的方法，適用於中低山森林沼澤亞景觀區尋找淺部礦床。在水系不發育地區或沼澤分布區尋找隱伏礦床的采樣介質、樣品採集方法和提取方法(溶樣方法)尚有待進一步研究。
5)森林沼澤區地表覆蓋條件變化大，土壤層連續性差，坡積層厚度、石流坡和凍土發育情況、采樣介質成分、地表水淋溶作用等因素對土壤地球化學測量效果具有很大影響，有些地區土壤測量效果較差。在倒石堆發育、坡積層厚度大、采樣層位連續性較差、凍土發育、沼澤發育地區大比例尺化探方法尚待進一步研究。
⑦ 請問什麼是經營成果分析表
請問什麼是經營成果分析表?
簡單的說，企業的經營成果就是企業的利潤。專那麼企業經營成果屬分析表，就是指：對企業利潤表中各項損益指標分析的報表。
1.一般評價企業經營成果的指標有：
凈利率=凈利潤/主營業務收入*100%；
毛利率=（營業收入-營業成本）/營業收入*100%；凈利率越高、毛利率越高經營效率越高，收入規模越大、凈利潤越大經營成果越好。
2.而評價管理水平則可通過指標：營業費用/營業收入；管理費用/營業收入，兩個指標越小則管理水平也越高。
⑧ 研究成果的意義
1.促進了深部找礦鑽探理論的發展
進行深部找礦鑽探，首先要解決的問題就是採用何種類型的鑽機、何種鑽探方法及鑽 探工藝。鑽機優化選擇體系和鑽探方法綜合評價體系以及深部找礦鑽探技術優化組合方案 的建立，從理論上回答了這一問題。為深部找礦鑽探鑽機、鑽探方法及鑽探工藝的優化選 擇提供了理論依據，同時也為鑽機的研發和鑽探方法組合應用指明了方向。
2.對深部找礦鑽探生產實際具有較強的指導作用
影響深孔鑽探的因素很多，不同因素對深孔鑽探的綜合影響千變萬化，十分復雜。運 用系統分析原理和試驗優化原理，科學地對影響深孔鑽探的因素進行綜合分析研究，並運 用技術經濟學原理和豐富的實踐經驗對每種組合進行具體分析，形成了不同因素組合情況 下的深孔鑽探技術優化組合方案，初步建立了不同施工條件下的深孔鑽探技術優化組合體 系，對深孔鑽探施工具有較強的指導作用。
3.為深部找礦提供了鑽探技術保障，創造了可觀的經濟價值
課題研究緊密結合深部找礦鑽探實際，遵循了從實踐到理論再由理論到實踐的認識規 律，對深部找礦鑽探生產起到了較好的指導和促進作用，深孔鑽探不斷取得突破，成功完 成了大量深孔，其中所研究礦區超過1800m的深孔28個（附表2），超過2000m的深孔5個，3次打破國產機具固體礦產鑽探全國孔深紀錄，最深達到2109.81m，為深部找礦取得突破 提供了關鍵技術保障。
濟寧鐵礦區，作為華北六大磁異常之一，在20世紀70年代最大孔深僅達到1200m，但 因孔深不夠，沒能打到礦體，磁異常體沒能被揭開，一直成為不解之謎。2006年進行深部 找礦鑽探，成功鑽探至1804.78m，一舉取得突破而發現了該特大型鐵礦。勘探過程中，克 服了深孔強造斜復雜地層鑽孔嚴重彎曲和嚴重漏失等影響，研究掌握並較好地利用礦區鑽 孔彎曲規律，採用多種防斜技術組合措施，在理論和技術上有所突破，較好地解決了深孔 鑽探施工難題，共完成深孔41個，鑽探工作量81758.73m（截至2010年7月），而且大大減少 了糾斜工作量，縮短了工期，節約了大量成本，較好地完成了深孔鑽探施工任務，僅顏店 礦段提交工業鐵資源儲量6.22×108t，加上翟村礦段預計可提交儲量超過16×108t，經濟和 社會價值顯著。
玲瓏金礦東風礦區，在地質找礦理論的指導下，依靠深孔鑽探技術，優化了鑽孔結 構，較早採用了S95WL鑽具和加強型鑽桿，優選了沖洗液，合理採用了先進的動力頭鑽機 和液動錘WL沖擊回轉鑽探技術，在礦區設計多為斜孔的情況下，鑽探深度不斷取得突破，最深達到1891.38m，而且有效減少了事故，提高了效率，降低了成本，保證了該特大型金 礦鑽探工作的順利進行，完成鑽孔114個，鑽探工作量130917.75m（截至2010年5月），探獲 金礦儲量約150t，創造了巨大的經濟和社會效益。
⑨ 試驗成果分析
1.剪應力-位移關系曲線
以剪應力為縱坐標,剪切位移為橫坐標,系統地繪制出τ-u關系曲線,分為沿原狀樣第一次剪切和沿破壞面第二次剪切兩組曲線。具體關系曲線如圖6-12所示。沿原狀樣第一次剪切,所獲得的抗剪強度為初次剪切強度。而沿破壞面所進行的第二次剪切,同樣可獲得抗剪強度,與初次剪切強度有所不同,稱為殘余抗剪強度。便於對比,兩組關系曲線一起給出。顯然,殘余抗剪強度明顯低於初次剪切強度。
2.抗剪強度參數取值方法
(1)取值依據與原則
本次攜剪試驗的屈服值是指曲線上曲率變化最大的點(簡稱曲率點,下同)。由圖6-12中所繪制的曲線,即可初步得出峰值抗剪強度、屈服抗剪強度和殘余抗剪強度。其取值方法如下:
1)選取初次剪應力-位移關系曲線上的峰值τmax,得到峰值抗剪強度。
2)一般在穩定性分析評價時,用比例極限值偏於安全保守,峰值抗剪強度則具有較大的風險性,殘余值一般已完全破壞,大都也只用在滑坡穩定性評價之中。因此,對這類結構面的參數取值,工程中多採用折衷的方法,即取屈服值。
屈服抗剪強度的選取:若在其沿原狀樣第一次剪切τ-u關系曲線(圖6-13)上,於峰值抗剪強度點之前,有明顯的屈服點,則可直接選取此點作為屈服抗剪強度。同時,這種曲線也類似於岩石應力-應變彈塑性(下凹型)曲線,這里稱為Ⅰ類屈服曲線。此點特徵明顯:在剪應力-位移關系曲線達到曲率點之前,剪應力(τ)增幅大於位移(u)增幅;該點之後,位移(u)增幅則大於應力增幅(τ)。若在峰值抗剪強度點之前,無明顯的屈服點,相似於岩石應力-應變塑彈性(上凹型)曲線,這里稱之為Ⅱ類屈服曲線。此時,可選峰值抗剪強度折減。工程試驗實踐,其折減系數一般取0.85左右,即峰值×0.85=屈服值(聶德新等,1999)。這兩種屈服點的取值方法不一樣。但經驗證,在Ⅰ類屈服曲線上取屈服實點所得的屈服抗剪強度和採用峰值抗剪強度折減所獲得的屈服抗剪強度近似,從表6-5可知,屈服實點值與峰值的比值均也在0.85左右。
表6-5 屈服實點值與峰值比值統計表
復雜軟岩特性及其高邊坡穩定性研究:以四川岷江紫坪鋪水電站為例
復雜軟岩特性及其高邊坡穩定性研究:以四川岷江紫坪鋪水電站為例
圖6-12 不規則樣抗剪試驗破壞時剪應力(τ)-水平位移(u)曲線
圖6-13 屈服值點選取示意圖
(2)確定抗剪強度指標
依據上述取值方法獲得各組剪樣抗剪強度值,繪制出正應力(σ)-剪應力(τ)關系曲線(圖6-14)。利用這些關系曲線,採用最小二乘法原理,對所選取的抗剪強度值進行線性擬合,可初步計算出每組剪樣的內摩擦角φ和內聚力C。
復雜軟岩特性及其高邊坡穩定性研究:以四川岷江紫坪鋪水電站為例
圖6-14 不規則樣抗剪試驗正應力(σ)-剪應力(τ)關系曲線
3.剪切帶含水率與屈服抗剪強度相關性分析
軟弱結構面與軟岩攜剪試驗後的剪切層含水率同屈服抗剪強度參數C、φ值存在著一定的對應關系(圖6-15,圖6-16)。從關系曲線圖中可以看出,屈服抗剪強度參數C、φ隨含水率的增加有降低的趨勢。
圖6-15 含水率同內聚力C值關系圖
圖6-16 含水率同內摩擦角φ值關系圖
4.結構面屈服強度特徵
根據野外層間錯動帶所進行的岩礦鑒定結果,和室內剪切層的詳細描述,攜剪試驗的剪切面(帶)有四種類型:泥化夾層、炭質頁岩、軟岩夾煤線、含炭屑砂岩或砂岩夾斷續煤線。其中前三類可歸為不同的軟弱結構面。由於工程中一般採用屈服值,所以這里只就屈服值的變化規律進行簡單的分析,且剪切強度特性與剪切方向有關。
(1)泥化夾層型結構面強度
在溢洪道下段內側邊坡1#排水洞2#采樣點所採集的泥化夾層結構面比較典型。原始的層狀岩層形成後,在後期多次強烈的構造作用下,將炭質頁岩、泥質粉砂岩、煤等軟質岩擠壓與研磨,形成未膠結的岩石碎屑粉末夾層。含泥質、貫通性是該類軟弱面的主要特徵。2#RXN、4#RXN兩組試樣其抗剪強度參數是:內聚力C一般在0.09～0.16MPa之間,平均為0.12MPa,內摩擦角φ變化在10.9°～33.9°之間,平均為22.7°。當泥化夾層中黏粒含量愈高、滑膩性礦物含量愈多或飽水時,其強度愈接近下限值,其黏聚強度可能降低到0.02MPa以下,反之則接近上限值。
(2)炭質頁岩型結構面強度
含炭質泥岩或泥頁岩結構面強度的綜合,受構造變形的影響較大。邊坡軟弱帶中所發育的炭質頁岩為層間剪切破碎帶的主體,其岩性軟弱,呈散體結構,壓縮變形量大,強度很低,岩體質量極差。1#LXT、2#RXT、5#RXT三組試樣其抗剪強度的參數是:內聚力C一般在0.06～0.22MPa之間,平均為0.13MPa,內摩擦角φ變化在18.5°～26.5°之間,平均為23.03°。若含泥較重,頁理鏡面較發育或飽水時,剪切強度兩參數可取下限值;若砂頁岩互層,構成了軟硬相間的岩性組合,在剪切過程中,其中細軟物質可以被擠緊,硬質砂性物則產生很大的摩阻力,因而剪切強度的兩參數可取靠近上限值。
(3)軟岩夾煤線型結構面強度
以確定含煤或夾煤線的結構面強度為主,大都呈碎裂狀,其煤層厚度不大且不穩定。軟岩夾煤線型結構面各單體邊坡發育不均一,受構造變形的影響較大。
1#LX、5#RXM、6#RL三組試樣其抗剪強度的參數是:內聚力C一般在0.05～0.18MPa之間,平均為0.09MPa,內摩擦角φ變化在11.9°～40.0°之間,平均為21.4°。剪切強度由其中軟弱部分所控制,一般不含或很少有充填物,未受膠結。當光滑破裂面愈平直、擦痕愈微細、微粗糙度愈小或飽水時,其抗剪強度愈接近下限值。反之,抗剪強度就愈接近上限值。
(4)含炭屑砂岩型結構面強度
涵蓋了泥質粉砂岩型和粉砂質泥岩型結構面強度,具條帶狀的泥質粉砂結構,定向構造。泥質粉砂岩岩性軟弱,遇水較迅速崩解。岩體結構屬鑲嵌碎裂結構,其質量較差,並具有較大的壓縮變形。3#LX抗剪強度的參數是:內聚力C為0.28MPa,內摩擦角φ為34.1°。在邊坡軟岩中,其結構面強度相對較大。
⑩ 分析成果的表示方法
1.濃度表示方法
1）質量濃度表示法。即單位體積水中所含離子的質量。這種方法只表徵離子的絕對含量，不易顯示水的化學性質。
2）百萬分含量（ppm）。相當於1000g水中含某離子的毫克數。
3）物質的量濃度表示法。即單位體積水中所含離子的摩爾數。
4）離子毫克當量數表示法。即單位體積水中所含離子的毫克當量。這種方法可以反映各種離子間的數量關系和水的化學性質，檢查水分析結果的正確性。
5）毫克當量濃度。毫克當量濃度是每升溶液中所含溶質的毫克當量數（N），其單位符號為meq/L。毫克當量數等於溶質的毫摩爾數（mmol）乘以溶質的價態（Z）。
2.水化學成分的圖形表示
採用各種圖示方法對水的化學成分進行展示，有助於對水質分析結果進行比較，發現其異同點，更好地顯示各種水的化學特性，易於解釋和說明有關水文地球化學問題。
（1）離子濃度圖法
1）圓形圖示法（餅圖法）。把圓形平均分為兩部分，一部分表示陽離子，一部分表示陰離子，其濃度單位為meq/L，某離子所佔扇形的大小，按該離子毫克當量占陰或陽離子毫克當量總數的比例而定。圓形的大小按陰陽離子總毫克當量數大小而定（圖1—1）。這種圖示法可以用於表示一個水點的水化學資料，也可以在水化學平面圖或剖面圖上表示。
2）柱形圖示法。柱形圖示法如圖1—2所示。柱型分兩部分，一部分為陰離子，一部分為陽離子，以毫克當量數或毫克當量百分數表示，柱的高度與陽離子或陰離子的毫克當量總數成比例。通常表示6種離子，如超過6種，可把性質相近的放在一起，如Na++K+，Cl—+
圖 1—1 圓形圖示法
圖1—2 柱形圖示法
3）多邊形圖示法。多邊形圖示法如圖1—3所示。圖中有一垂直軸，此軸的左右兩側分別表示陽離子和陰離子，其濃度為meq/L。與垂直軸垂直的有四條平行軸，頂軸有meq/L的比例刻度。圖中一般表示6種組分，如要表示更多的組分，可增加平行軸。
圖1—3 多邊形圖示法
4）水化學玫瑰圖。根據主要陰、陽離子毫克當量百分數繪製成圓形圖，然後將圓分成6等份，圖中6條半徑分別表示地下水中常見的6種離子，並將每條半徑分為100等份，然後按各離子的毫克當量百分數分別在半徑上定點，連接各點，便顯示出該水樣特有的玫瑰圖形。
圖1—4為某礦井水樣水化學玫瑰圖，為突出各含水層地下水化學離子含量的差異，對水質分析的K+、Na+、Ca2+、Mg2+、Fe3+、Fe2+、Al3+、
圖1—4 某礦井水樣水化學玫瑰圖
（2）三線圖示法
早在20世紀初，就有人應用三線圖示法。有多種大同小異的三線圖示法，但目前應用最廣的是1944年派帕提出的三線圖示法（圖1—5，圖1—6）。該圖由一個等邊平行四邊形及兩個等邊三角形組成，濃度單位為每升水的毫克當量百分數。構圖時，首先依據陰陽離子各自的毫克當量百分數確定水點在兩個三角形上的位置，然後通過該點作平行於刻度線的延伸線，兩條延伸線在平行四邊形中的交點即為該水點在平行四邊形的位置。三線圖能把大量的水分析資料點繪在圖上，依據其分布情況，可以解釋水文地球化學問題。
（3）庫爾洛夫式
圖1—5 水質三線圖解
為了簡明地反映水的化學特點，可採用化學成分表示式，即庫爾洛夫式。將陰陽離子按遞減順序分別標示在一條橫線上下，均按毫克當量百分數自大而小的順序排列，小於10%的離子不表示。橫線前依次表示特殊成分、氣體成分及礦化度（M），三者單位均為g/L，式末列出水溫（t）和涌水量（Q，單位為L/s），各種含量標在相應符號位置的右下角，而原子數移至右上角。如：
水文地球化學基礎
圖1—6 利用Piper圖進行水化學類型劃分