錨索使用期限

1. 預應力錨索注漿後多少天才能張拉

預應力錨索注漿後6～10天才能張拉.

通過現場張拉試驗，確定張拉鎖定工藝。錨索的張拉及鎖定分級進行，嚴格按照操作規程執行。在設計張拉完成6～10d後再進行一次補償張拉，然後加以鎖定。

錨索張拉完成7d後，應對其拉力和外觀進行復查，復查合格後方能切除多餘的錨索，進行最後的錨固作業。

(1)錨索使用期限擴展閱讀：

施工要求：

1 .鑽孔時應記錄地層變化情況，核實地層分界面、滑動面高程及設計長度，置於穩定岩層中的錨固段長度應符合設計要求。

2 .預應力鋼絞線錨索編制工藝應符合設計要求。

3 .編索前應按設計要求對預應力鋼絞線進行除銹、調直等處理。

4 .錨索施工前應按工作錨索的3%作錨固試驗，且不少於3根，以驗證錨固段的設計指標，確定施工工藝參數。

5 .注漿錨固應採用普通硅酸鹽水泥，若設計有要求時按設計辦理。

6 .錨索張拉施工工藝應符合設計要求。張拉用設備、儀表應按檢定周期送計量測試部門檢定，且應配套檢定、配套使用，當使用過程中張拉設備出現異常現象或設備檢修後，均應重新進行檢定。

7 .錨索張拉應在其錨固段砂漿強度達到設計規定強度以後進行。錨索張拉時應逐級加力，並對加力值及錨索伸長值做好記錄。

參考資料來源：網路——預應力錨索

2. 求以下施工安全措施方案，要word文檔的，麻煩好心的人給我講一下在那裡可以找到，謝謝！

1、裝葯前應對作業場地、爆破器材堆放場地進行清理，裝葯作業人員對准備裝葯的全部炮孔進行檢查，對不合格的孔應採取補孔、補鑽、清孔等處理措施。
2、應從炸葯運入施工現場開始，劃定裝葯警戒區，警戒區內嚴禁煙火，搬運爆破器材應輕拿輕放。
3、夜間裝葯現場應有足夠的照明，不得用明火照明。裝葯用電燈照明時，在距爆破器材20m外可用220v電壓照明燈，在作業現場使用電壓不高於36v的照明燈。
4、從帶有電雷管的起爆體進入裝葯警戒區開始，裝葯警戒區內應停電，可採用安全蓄電池燈、安全燈或絕緣手電筒照明。
5、裝葯應使用木質或竹製炮棍。
6、不應投擲起爆葯包和敏感度高的炸葯。
7、裝葯發生卡塞時，若在雷管和起爆葯包放入之前，可用非金屬長桿處理。裝入起爆葯包後，不得用任何工具沖擊、擠壓。
8、在裝葯過程中，不得拔出或硬拉起爆葯包中的導爆管、導爆索和電雷管腳線。
9、當採用機械化裝葯時應按《爆破安全技術規程》（GB6722）的有關機械化裝葯規定執行。
4.4.6爆破警戒應遵守下列規定：
1、裝葯警戒范圍由爆破作業領導人確定，裝葯時應在警戒區邊界設置明顯標志，並派出警戒哨。
2、爆破警戒范圍由設計確定。在危險區邊界，應設有明顯標志，並派出警戒哨。
3、執行警戒任務的人員，應按指令到達指定地點並堅守工作崗位。
4.4.7爆後檢查應遵守下列規定：
1、淺孔爆破，爆後應超過5min，方准許檢查人員進入爆破作業區；如不能確認有無盲炮，應經15min後才能進入爆區檢查。
2、深孔爆破，爆後應超過15min，方准檢查人員進入爆區。
3、經檢查確認無盲炮、爆堆穩定、無危坡、危石，爆破區安全後，經當班爆破負責人同意，方准許作業人員進入爆區。
4.4.8爆破危害防治措施

3. 關於錨桿的知識

我在礦山工作，用過的錨桿不少！
簡單的給你說一下用過的錨桿
1，倒錐錨桿，老單位使用的，直徑為12和14mm，長度1.2m，用鋼筋拉拔後，再用鐵水澆灌錨頭，使用時有倒楔，易拆卸，單位自製。
2，麻花頭錨桿，錨固頭是扁形擰成麻花狀，後邊帶有一個圓形的鐵片用於阻擋錨固劑向外流出，直徑14mm，使用錨固劑錨固。
3，普通螺紋鋼樹脂錨桿，就是用普通的螺紋鋼製作，在最外端車絲，用於上緊托盤，樹脂錨固劑錨固，直徑有16 、18 、20等，我只用過上述直徑的，長度從1.2m~2.4m以上。
4，錨桿螺紋鋼錨桿，用無縱筋螺紋鋼製作，錨桿頭不需要車絲，直接用配套螺母擰緊即可，直徑有16~20等，樹脂錨固劑錨固，分左旋和右旋，使用時根據錨桿鑽機選用。
5，木錨桿，直徑32mm，長度1.2m及以上，兩端用鋸開縫，用木楔及木托盤楔緊，一個錨桿用兩個木楔，一個木托盤，用於煤幫錨固，採煤機切割時不傷截齒。
6，玻璃鋼錨桿，直徑12mm以上都有，長度多長都可以，因為錨桿上全是螺紋，用專用的托盤（帶絲）擰緊，也是用於煤幫支護，不傷採煤機截齒。
7，錨索 多長的都有，但是得根據設計要求，錨具及錨桿鑽機得配套使用。樹脂錨固劑錨固。錨索頭得錨在堅固岩層上才會起到作用。
8，竹錨桿，見過，只使用過一根，使用稍麻煩一點，作業時間較長一些，就沒再使用，比木錨桿的好處就是不會腐爛。
另外得說一下樹脂錨固劑的選用，樹脂錨固劑得根據鑽孔（鑽頭）的直徑以及錨桿的直徑，選擇錨固劑型號，要不就會造成初錨力達不到要求，或者錨桿無法完全插入。
以上全是近年的使用經驗，非ctrl+c ctrl+v，歡迎批評指正。

4. 預應力錨索加固

國外早在20世紀20年代開始將岩土錨固技術應用於礦山和水利建設中，60～80年代隨著高強度低鬆弛鋼絞線的應用和施工技術的發展，大噸位的預應力錨索廣泛應用，單束錨索的承載力達3000kN以上，最大的達16500kN。

我國1964年曾在安徽省梅山水庫採用2400～3200kN的預應力錨索加固壩基。80年代初，我國開始將預應力錨固技術用於滑坡防治上，後來發展為用預應力錨索框架（格構錨固）治理滑坡，如山西太原至古交二級公路K14滑坡的治理，更多的是用預應力錨索框架（地梁或錨墩）與抗滑樁結合治理滑坡，以及加固高邊坡預防滑坡的產生。如今錨固技術已經被廣泛應用於道路、礦山、水利、城建等建設中。

用於穩定滑坡的預應力錨索是將錨固段設置在滑動面（或潛在滑動面）以下的穩定地層中，在地面通過反力裝置（樁、框架、地梁或錨墩），將滑坡推力傳入錨固段以穩定滑坡，所以預應力錨索的設計包括了錨索本身的設計和反力裝置的設計兩部分。

（一）錨索的破壞形式

1.錨索的類型

按荷載傳遞方式，錨索的類型分為3種，即直孔摩擦型錨索（包括拉伸型錨索、壓縮型錨索）、支承型錨索、摩擦－支承復合型錨索。只有一種傳力方式且自由段單一的錨索稱為單一錨索，最常見的是摩擦型拉力錨索，這是目前使用最廣的一種錨索。這種類型的錨索結構簡單、施工方便；但受力狀態傳力機制不夠合理，在錨固段的上部產生應力集中，沿錨固段摩擦阻力分布不均勻，錨固段長度超過10m後對提高錨固力沒有明顯的效果，且不利於防銹蝕。所以近年來出現了單孔復合型錨索，凡是一束錨索有兩種以上傳力方式或自由段不同的鋼絞線組成的錨索均稱為單孔復合型錨索。

單孔復合型錨索的類型有：拉力分散型錨索、壓力分散型錨索、拉壓混合型錨索、擴孔型錨索、孔底膨脹錨索、孔底設機械內錨頭錨索。

復合錨固系統的優點是沿整個錨固段長度應力分布相對比較均勻，能充分利用圍岩（土）與錨索砂漿體之間的摩擦阻力、地層的承載力，從而大幅度提高錨索的錨固力。由於復合型錨索各單元體的自由段長度不等，在張拉鎖定時應進行補償張拉，使鋼絞線受力均勻，原則上對各根鋼絞線施加的預應力值與其自由段長度成正比例關系。

2.錨索的破壞形式

錨索的破壞一般分下列7種形式：

1）錨索砂漿體與圍岩（土）之間的摩擦阻力不夠大，錨索體從孔內拔出。

2）圍岩（土）抗壓強度不夠或錨索砂漿體強度不夠而導致錨索失敗。

3）水泥砂漿與鋼絞線之間的握裹力不夠，鋼絞線從砂漿體中拔出。

4）自由段鋼絞線被拉斷，原因包括：自由段長度不足、材質不合格、材料安全系數與荷載安全系數不匹配等。

5）錨頭夾片不合格導致鋼絞線滑移或在錨頭處將鋼絞線卡斷。

6）錨索帶著圍岩（土）體被拖出。

7）群錨錨固段底部同時落在貫通裂隙面外側，錨索受力後岩體沿裂隙面松動。

上述的6）、7）兩種破壞形式可能性很小，國內外至今無先例，因此一般不進行驗算，不控制設計。水泥砂漿體對鋼絞線之間的握裹力遠大於鋼絞線的極限承載力和砂漿體與圍岩（土）之間的摩擦阻力，所以第3）種破壞形式也不會出現，不需要驗算。第4）、5）種破壞形式系設計失誤和錨具質量低劣所致。所以，對於單一拉力型錨索，只需驗算第1）種，即錨索砂漿體與圍岩（土）之間的摩擦阻力以控制設計，而對於復合型錨索，則應同時驗算第1）種和第2）種破壞形式。

（二）預應力錨索的設計

1.預應力錨索設計錨固力

預應力錨索設計錨固力的確定可分為兩種情況。

（1）岩質滑坡

根據極限平衡法進行計算，需考慮預應力沿滑面施加的抗滑力和垂直滑面施加的法向阻滑。穩定系數計算公式推薦如下：

地質災害防治技術

相應地，預應力錨固力為

地質災害防治技術

式（2－40）～式（2－43）中：V為後緣裂縫靜水壓力， ，γ_w為水的容重（kN/m³）；U為沿滑面揚壓力， ，H為邊坡高度（m）；φ為內摩擦角（°）；θ為錨索傾角（°）；β為錨索與滑坡的夾角（°），它與滑坡傾角（α）、錨索傾角（θ）之間的關系為β＝α＋θ；T為預應力錨索錨固力（kN）；A為地震加速度（重力加速度g）；W為滑體的單寬重量（kN/m）；C為滑帶土的內聚力（kPa）；L為滑面的長度（m）。

如果鎖定錨固力低於設計錨固力的50％時，可不考慮預應力錨索產生的法向阻滑力，穩定系數計算公式簡化如下：

地質災害防治技術

相應地，預應力錨固力為

地質災害防治技術

式中符號意義同前。

（2）堆積層（包括土質）滑坡

根據傳遞系數法進行計算，考慮預應力錨索沿滑面施加的抗滑力，可不考慮垂直滑面產生的法向阻滑力。所需錨固力為

地質災害防治技術

式中：T為設計錨固力（kN/m）；P為滑坡推力（kN/m）；θ為錨索傾角（°）。

此外，在進行預應力錨索的鎖定時，鎖定錨固力應根據滑坡體結構和變形狀況確定。分以下3種情況：

1）當滑坡體結構完整性較好時，鎖定錨固力可達到設計錨固力的100％。

2）當滑坡體蠕滑明顯，預應力錨索與抗滑樁相結合時，鎖定錨固力應為設計錨固力的50％～80％。

3）當滑坡體具崩滑性質時，鎖定錨固力應為設計錨固力的30％～70％。

2.計算錨索根數

地質災害防治技術

式中：N為錨索根數；P為單根錨索的抗拔力（kN），通過現場試驗求得；E為滑坡的下滑力（kN）；φ為滑面的內摩擦角（°）；α為錨索與滑面的夾角（°）；K為安全系數，取值2.0～4.0，一般情況下建議取2.0。

3.有效錨固長度

有效錨固段長度可根據下列3種方法綜合確定，其中經驗類比方法更為重要。規范規定有效錨固段長度不宜大於10m。

（1）理論計算

1）按錨索體從膠結體中拔出時，計算錨固長度的公式為

地質災害防治技術

式中：L_m1為避免錨索體從膠結體中拔出所需的有效錨固長度（m）；T為設計錨固力（kN）；K為安全系數，取值為2.0～4.0，一般情況下建議取2.0；n為鋼絞線根數；d為鋼絞線直徑（mm）；C₁為砂漿與鋼絞線允許粘結強度（MPa）。

2）按膠結體與錨索體一起沿孔壁滑移，計算錨固長度的公式為

地質災害防治技術

式中：L_m2為避免膠結體與錨索體一起沿孔壁滑移所需的有效錨固長度（m）；d為孔徑（mm）；C₂為砂漿與岩石的膠結系數（MPa），為砂漿強度的1/10除以安全系數（安全系數為1.75～3.0）；其他符號意義同前。

（2）類比法

根據鏈子崖危岩體錨固工程等經驗，推薦有效錨固長度見表2－16。

（3）抗拔試驗

當滑坡體地質條件復雜，或防治工程重要時，可結合上述兩種方法，並對錨索進行破壞性試驗，以確定有效錨固長度。抗拔試驗可分為7天、14天、28天三種情況進行，水灰比按0.38～0.45調配。

表2－16 錨固長度推薦值

4.預應力錨索傾角

預應力錨索傾角主要由施工條件確定。設單束錨索的設計承載力為P，它所提供的抗滑力（F）為

地質災害防治技術

當θ＝φ時可取得最大抗滑力，但錨索過長，施工困難、不經濟；若θ過大，雖然錨索的長度減小了，但提供的抗滑力也減小了，同樣不經濟，因此存在選取一個最優傾角的問題。可根據以下兩種方法綜合考慮其最優傾角。

（1）理論公式

理論分析表明，錨索傾角滿足下式時是最經濟的

地質災害防治技術

式中：θ為錨索傾角（°）；α為滑面傾角（°）；φ為滑面內摩擦角（°）。

（2）實際經驗

對於自由注漿錨索，錨索傾角應大於11°，否則需增設止漿環進行壓力注漿。

5.錨索間距與群錨效應

預應力錨索的數量取決於滑坡產生的推力和防治工程安全系數。錨索間距宜大於4m；若錨索間距小於4m，需進行群錨效應分析。推薦公式如下：

1）日本《VSL錨固設計施工規范》採用公式：

地質災害防治技術

式中：D為錨索最小間距（m）；d為錨索鑽孔孔徑（m）；L為錨索長度（m）。

2）《長江三峽工程庫區滑坡防治設計與施工技術規程》推薦的公式：

地質災害防治技術

式中：T為設計錨固力（kN）；ρ為修正系數（取10⁵kN²·m）；其他符號意義同前。

6.錨索內端排列

相鄰錨索不宜等長設計，可根據岩體強度和完整性交錯布置，長短差在1～2m之間。

7.錨索的預應力損失

錨索的預應力損失一般由3部分組成：

1）施加預應力時，在頂壓工作錨夾片時造成的損失，是不可避免的，可根據頂壓錨具夾片時高壓油泵壓力表的增加值算出這部分預應力損失，一般情況下在5％左右。

2）施加預應力鎖定後，在千斤頂卸荷過程中產生的預應力損失，這也是不可避免的。鎖定後，在千斤頂卸荷的瞬間，鋼絞線失去了平衡，勢必帶著夾片向孔內回縮，做加速運動，可能產生輕微的滑移。這部分損失可通過量測錨具處錨索鋼絞線的回縮長度及反力墩位移計算出來。

3）除上述以外，地層的蠕變、鋼絞線的鬆弛、錨頭的松動等因素均會造成預應力損失。

8.錨索的防腐

錨索的腐蝕是影響錨索壽命的重要因素。造成錨索腐蝕的主要因素是地層和地下水的侵蝕、錨索防護系統失效、雙金屬作用以及地層水存在雜散電流等。它們可引起不同形態的腐蝕發生，如全面腐蝕、局部腐蝕和應力腐蝕。除了由侵蝕介質引起的腐蝕外，高拉應力作用下的應力腐蝕及由此引起的破壞，可直接造成鋼絲和鋼絞線的斷裂。如法國朱克斯大壩幾根承載力為1300kN的錨索預應力鋼絲僅使用幾個月就發生斷裂，鋼絲所用的應力為極限值的67％。經多次試驗後的結論是，處於高拉伸應力狀態下的銹蝕是鋼絲破壞的主要原因。

錨索防腐的措施很多，但不管是國內還是國外，用水泥砂漿均勻地包裹鋼絞線仍然是最基本也是最有效的措施。也有採用雙層防護的，即用波形金屬管套在鋼絞線外面，灌注砂漿、樹脂水泥漿與波形管防護套共同形成雙層防護，但造價較高，一般在重要工程且具有強烈侵蝕的環境條件下採用。

9.外錨頭和承壓反力裝置的設計

錨具是預應力錨索的重要組成部分，一定要選擇質量可靠的定型配套產品。下面主要說明承壓反力裝置———錨墩、地梁和框架的設計。

（1）錨墩的設計

錨墩的具體尺寸由荷載大小和坡體的承載能力決定。當滑體岩體完整、強度較高、承載力較大時，錨墩可設計為較小的尺寸；反之，當滑體表面為土層或破碎鬆散岩體時，應以其承載力大小控制錨墩底面的尺寸，以免因尺寸過小、承載力不足而造成錨索預應力損失。

錨墩的尺寸應滿足下式要求：

地質災害防治技術

式中：P為單根錨索設計的抗拔力（kN）；A為錨墩底面積（m²）；σ₀為滑體表面岩土的容許承載力（kN/m²）。

此外，錨墩底面最好與錨索垂直以使受力均勻。若有夾角時，應考慮錨墩受力不均及受力後沿坡面滑移的可能性。

錨墩一般設置為上小下大的梯形斷面以分散錨索對坡面的壓力，減小表土因壓縮變形而產生的預應力損失，一般為鋼筋混凝土錨墩。在錨頭鋼墊板下應適當加密鋼筋布置，在錨墩和錨具之間加設鋼質承壓板或孔口設置螺旋鋼筋。對於土質邊坡，由於表層土承載力小，常需很大的錨墩，外觀不良，故一般採用地梁或框架作反力裝置。

（2）地梁的設計

地梁的截面尺寸受兩個因素控制：一是錨索設計拉力的大小；二是坡面岩土的承載力。當坡面岩土軟弱、錨索拉力較大時，應加大梁的寬度以增大承載面積，防止預應力損失。考慮錨固段的間距不能太近，故地梁間距一般為3～4m。

梁的計算比較簡單，仍按彈性地基梁計算，滑坡推力在梁長范圍內按矩形均布，把錨索作為支點，一根樑上布兩根錨索時按簡支梁計算，布三根以上錨索時按連續梁計算，每根梁所承受的滑坡推力為相鄰梁間距寬度的滑坡推力。當滑坡推力較大時，地梁可設計為上、下多排。梁的設計同鋼筋混凝土梁設計，此處不詳述。值得注意的問題是以下5個方面：

1）地梁按兩種受力階段進行設計計算和配筋。第一種為滑坡處於相對穩定狀態，沒有或只有很小的滑坡推力作用在地樑上，地梁主要承受錨索上施加的預應力，即預應力階段，此時梁中部的外側彎矩大，配筋多；第二種是預應力施加後滑坡推力達到設計推力時，滑坡推力為主要外荷載（當滑坡推力未達最大值時，有時主動土壓力也可成為主要外荷載），即地梁工作階段，此時梁中部靠山一側出現最大彎矩，控制配筋。故地梁需雙面配筋。

2）為防止梁的不均勻沉降，在岩土層變化處應分開設梁。

3）在錨索受力集中處應加密鋼筋布設。

4）當地面過緩，如緩於1∶1.5時，為防止受力後梁向山坡上方位移造成預應力損失，應加陡錨索傾角或增加防爬設施。

5）為防止梁在加預應力時受力不均勻而造成破壞，各孔錨索張拉時應分級張拉，不可一次拉到設計拉力。如一根樑上有兩束錨索，第一次各張拉50％設計拉力，第二次再張拉剩餘50％及超張拉部分。若一根樑上有三束錨索，則最好是三根同時張拉，但施工時，往往受設備限制難以做到，可先張拉中間一根到設計拉力的50％，再張拉上下兩束。第二次按此方法再循環一次，達到設計拉力及超張拉部分，以防地梁在張拉過程中開裂。

設計計算總是簡化為均勻受力的理想狀態，與實際工程往往有一定的偏差，故梁的配筋應適當增加以確保安全。

（3）錨索框架的設計

錨索框架是在豎、橫梁交點處設置預應力錨索，且應連續設置，如圖2－16所示。

圖2－16 錨索框架、地梁示意圖

框架的設計計算理論上以三維空間受力計算比較合理，但實際工程中，多簡化為按豎梁和橫梁分別設計，並按預應力施加階段和滑坡推力作用階段兩種狀態控制設計。豎梁和橫樑上力的分配通常有以下3種處理方法：

1）以豎梁承擔滑坡推力，橫梁只作連接構件，擴大豎梁的承載面積。設計計算與地梁相同，橫梁截面尺寸可小一些。

2）豎梁和橫梁共同承擔滑坡推力，但豎梁多分配一些，約佔60％～70％，分別加以設計。

3）豎梁和橫梁承擔相同的滑坡推力。為簡化計算，取每一根錨索為一節點，豎、橫梁各1/2按懸臂梁設計。此方法較為安全，但材料浪費較大。

（三）預應力錨索結構

1.錨索

一般採用鋼絞線或高強度鋼絲束。錨索用鋼絞線應符合國標標准（GB/T 5223—95、GB/T 5224—95）。我國國標7絲標准型鋼絞線參數見表2－17 。

表2－17 國標7絲標准型鋼絞線參數

2.對中支架（架線環）

預應力錨索必須每間隔1.5～3.0m設置一個對中支架，以避免鋼絞線打纏和砂漿握裹效果降低。對中支架可用鋼板或硬塑料加工。

3.錨具

預應力錨索錨具品種較多，常用的有XM、QM和OVM外錨頭，工程設計單位必須在工程設計施工圖上註明錨具的型號、標記和錨固性能參數。OVM錨具的基本參數見表2－18。

表2－18 OVM錨具基本參數（單位：mm）

4.承壓反力裝置

承壓反力裝置包括錨墩、地梁和框架3類，用鋼筋混凝土製作。錨墩是單束錨索在地面的反力裝置，是純受壓構件，一般做成梯形斷面，其功能是把錨具的集中荷載擴散後傳遞給滑體。地梁是在滑坡（或高邊坡）表面垂直主滑方向布設的一排或數排豎梁，每一根樑上布置兩束或三束錨索。當滑體為土體或風化破碎岩體時，為使錨固體系能整體受力以穩定滑坡或加固邊坡，應採用鋼筋混凝土框加做反力裝置。框架一般由兩根豎梁、兩根或三根橫梁構成。

5.導向尖殼

在錨索的前部做成如圖2－17所示的形狀。當鋼絞線下到孔底後，加大推力，使未與尖殼焊在一起的鋼絞線從側孔頂出成錨狀，增加球體強度和鋼絞線與砂漿之間的握裹力。

目前國內常用的錨索結構如圖2－18所示。

圖2－17 帶側孔的導向尖殼

圖2－18 摩擦錨索結構示意圖

（四）預應力錨索施工

預應力錨索施工包括以下工序：錨索鑽孔、清孔；鋼絞線編束成型；錨索安裝；內錨固段固結灌漿；澆築外錨墩；錨索的張拉與錨固力鎖定。

1.錨索鑽孔、清孔

鑽孔採用錨桿工程鑽機。按照錨索設計下俯角度（一般為15°～30°）將鑽機固定，調整方位角及傾角，校核鑽孔位置，然後將所有緊固件擰緊，准備就緒後即可開鑽作業。鑽孔實際深度比設計深度要長1.0m，留作沉渣段。

預應力錨索孔徑與鋼絞線根數、砂漿保護層厚度和滑坡體結構有關。一般地，5～10根鋼絞線構成的錨索，孔徑為75～115mm；11～15根鋼絞線構成的錨索，孔徑為115～135mm；15～20根鋼絞線構成的錨索，孔徑為135～175mm。當滑坡體結構鬆散，或鑽孔縮徑明顯時，可增大孔徑。滑體為土層或軟質岩層，滑床為堅硬岩層時，孔口至滑動面一段應採用三牙輪鑽頭鑽進，用高壓風出渣。若這段地層成孔性較好，則可裸孔鑽進；若這段地層成孔性較差，則可採取跟管鑽進，下套管保護孔壁，或用水泥漿加固孔壁；滑面至孔底一段，可採用沖擊鑽進。

鑽孔結束後，拔出鑽桿和鑽具。用一根含標尺的聚乙烯管復核孔深，並以高壓風吹孔或用高壓水洗孔，待孔內粉塵吹洗干凈，且孔深達到要求時，拔出聚乙烯管，並將孔口蓋住備用。

鑽孔精度要求：成孔後，用孔斜儀量測，孔斜不超過1/100；鑽孔位置誤差小於100mm；鑽孔傾角、水平角誤差在±1°以內；孔深必須保證張拉段穿過滑帶2m。

2.鋼絞線編織成束

對於Ⅰ級滑坡防治工程，鋼絞線設計荷載可按破壞荷載的65％進行折減；對於Ⅱ、Ⅲ級滑坡防治工程，鋼絞線設計荷載可按65％～80％進行折減。

按設計錨索長度及每孔錨索的鋼絞線根數，用砂輪切割機切割錨索，其長度除錨索自由段和錨固段外，應加長1.5m作為張拉段。鋼絞線必須順直。

錨索放在工作台上編織組裝，對於長度過大的錨索可在有棚架的場地上組裝，然後搬運並吊裝入孔。在平整場地上架設高約0.5m、寬1.5m的工作台架，將截好的鋼絞線平順放在架上，逐根檢查，凡有損傷的鋼絞線均宜剔除。按要求綁扎架線環、緊箍環、導向殼及注漿管。自由段鋼絞線塗防腐油後分別套上塑料管，並在底部封堵。塑料管在編織、運輸和安裝過程中不得有破損。

對於組裝好的錨索，必須有專人驗收檢查，並登記。檢查長度、對中架安裝、鋼絞線有無重疊。合格後進行編號，做好標記，待入孔安裝。

3.錨索安裝

在錨索入孔前，必須校對錨索編號與孔號是否一致。確認孔深和錨索長度無誤後，用導向探頭探孔，無阻時，可進行錨索入孔。

用人工或機械將編織好的錨索束放入孔中，檢查其是否下到孔底設計位置。否則應拔出，清孔後重新安裝。

4.內錨固段固結灌漿

一般採用水泥砂漿膠結，水泥砂漿配合比為水∶水泥∶砂＝0.4∶1∶1。為加速進度，在漿液中可摻加0.3‰～0.5‰的早強劑（占水泥質量），並且要求7天抗壓強度f≥25～30MPa。

水泥等級不低於32.5級，砂子過篩孔徑4mm，並用水洗凈。砂子粒徑過大，易發生離析，堵塞灌漿管。拌好的砂漿也要過篩，以防水泥結塊堵塞灌漿管。也有用純水泥漿的，但易收縮。

灌漿時，採用反向壓漿，即把灌漿管下到孔底，由孔底向孔口方向反向壓漿。反向壓漿可保證砂漿完全充滿錨索孔，而正向壓漿易因排氣管堵塞孔底形成壓縮空氣，產生使砂漿無法壓進的現象。灌漿壓力一般為0.3～0.6MPa。

孔內壓漿管採用金屬管或PVC管。採用金屬管時，用外接箍連接，禁止採用異徑接頭連接。灌漿前用清水濕潤灌漿管內壁。

為了保證注漿均勻，注漿速度不宜太快。用毫安表作一期注漿指示儀，但應保證兩探頭之間相隔800mm以上，裸露部分不能與鋼絞線接觸。用含標尺的聚乙烯管復校內錨固段的灌漿長度，達不到要求時，需補漿。所用砂漿應用攪拌機拌勻，使其達到規定指標，攪拌直至灌漿結束方可停止。在砂漿未完全固化前，不得拉拔和移動錨索。注漿完畢後，將一期灌漿管拔出。當錨固段地層較軟弱，錨固力不足時，可採用二次劈裂灌漿。

5.澆築外錨墩

外錨墩一般要嵌入坡面20cm，採用C25號以上現澆鋼筋混凝土結構，宜為梯形斷面。外錨墩尺寸見表2－19，其結構如圖2－19所示。

表2－19 外錨墩尺寸

註：Φ為直徑。

圖2－19 3000kN級預應力錨索外錨墩結構圖（單位：mm）

6.錨索的張拉與錨固力鎖定

在內錨固段灌漿7天後進行張拉。張拉作業前，需對張拉設備進行標定。標定時，千斤頂、油管、壓力表和高壓泵聯好。在壓力機上用千斤頂主動出力的方法反復三次，取平均值，繪出千斤頂出力與壓力表指示壓強曲線，作為錨索張拉的依據。標定時，千斤頂的最大出力應高於錨索超張拉時的值。

先對錨索進行單根預張拉兩次，以提高錨索各鋼絞線的受力均勻度。對於3000kN級錨索，單根張拉力為30kN；2000kN級錨索，單根張拉力為20kN；1000kN級錨索，單根張拉力為10kN。

錨索的張拉採用分級施加荷載，直至壓力表無返回現象，方可進行鎖定作業。若預應力損失過大，需進行整體張拉與重新鎖定。張拉鎖定後，進行二次灌漿。當砂漿達外錨墩時，可停止注漿。封孔口，從錨具量起，留100mm的鋼絞線，將多餘段截除，外覆厚度不小於100mm的水泥砂漿保護層。

鎖定錨固力的大小可用兩種方法確定：測力感測器直接測定及張拉鎖定時預應力鋼絞線變形量計算得出。計算公式如下：

地質災害防治技術

式中：P_x為鎖定後可獲得的預應力（kN）；P為錨固所需張拉力（kN）；P₀為最大張拉荷載（kN）；P_i為初始張拉荷載（kN）；ΔL為P_i載入至P₀時的錨索回縮量（mm），夾片回縮量為6mm。

（五）預應力錨索的質量檢驗

1.預應力錨索的質量檢驗內容

包括錨孔、錨索桿體的組裝與安放、注漿、張拉與鎖定等。

2.實測項目

1）錨孔：孔位、孔徑、錨固角度、內錨固段長度等項目。

2）錨索桿體的製作與安放：鋼絞線強度、鋼絞線配置、桿體長度、架線環密度，採用鋼絞線時應無接頭。

3）注漿：砂漿配合比、強度、注漿管的插入深度等。

4）張拉與鎖定：外錨墩混凝土強度、鋼墊板平面與孔軸線垂直情況、張拉荷載、鎖定荷載、錨具、錨具保護層等項目。

3.每一個獨立的滑坡防治工程均應進行錨索承載力檢驗。隨機抽取總數的10％～20％進行超張拉檢驗，張拉力為設計錨固力的120％。若工程重要時，可對所有錨索進行設計錨固力的120％超張拉檢驗。

4.錨索質量合格條件

錨索的錨固力達到應達到設計錨固力的120％以上。

5.質量評定要求

（1）保證項目

1）孔徑、內錨固長度、鋼絞線強度、鋼絞線配置、桿體長度、砂漿強度必須達到設計要求。

2）單根鋼絞線不允許斷絲。

3）承載力檢驗用的千斤頂、油表、鋼尺等器具應經檢查校正，承載力必須符合前述規定要求。

4）錨具應經檢驗合格方可以使用。

5）鎖定荷載應符合設計要求。

（2）允許偏差項目

預應力錨索的允許偏差項目應符合表2－20規定。

表2－20 預應力錨索的允許偏差項目

5. 錨桿與錨索

1.錨桿（索）的種類與結構

錨桿是將拉力傳至穩定岩土層的構件，當採用鋼絞線或高強鋼絲束作桿件材料時，也可稱為錨索。錨固於土層中的錨桿稱為土層錨桿；錨固於岩層中的錨桿稱為岩層錨桿。施加了預應力的錨桿稱為預應力錨桿；未施加預應力的錨桿稱為非預應力錨桿。此外，錨桿的分類還有以下幾種主要方法。

1）按拉桿材料分為：木錨桿和金屬錨桿；

2）按錨頭類型分為：機械型（鍥縫式、內脹式）、膠結型（灌漿式、樹脂式）；

3）按照控制變形的施工方法分為：普通錨桿和預應力錨桿；

4）按使用年限分為：臨時性錨桿和永久性錨桿。

在邊坡崩塌或危岩體的錨固施工中，使用最多的是摩擦型灌漿錨桿。灌漿錨桿是指用水泥砂漿將一組鋼拉桿錨固在伸向地層內部的鑽孔中，並承受拉力的柱狀錨體。灌漿錨桿的鑽孔方向一般沿水平向下傾斜10°～45°，施工時鑽孔的深度必須超過滑動面的埋深，並在穩定的岩土層中達到足夠的有效錨固長度。習慣稱錨桿末端錨入岩土層內的有效錨固段所能承受的最大拉力為錨固段的極限抗拔力。影響灌漿錨桿抗拔能力的主要因素是砂漿的握裹能力。因此為了保證灌漿錨桿的可靠性，必須調查清楚邊坡岩土體的基本特徵，依據岩土性質設計錨桿的參數。灌漿錨桿的組成如圖2－14所示。

2.錨固作用的原理

錨桿是由錨固體、拉桿和錨頭3部分組成。構築物或其他作用力傳給錨桿頭部後，由拉桿將來自錨桿頭部的拉力傳遞給錨固體，錨固體再通過摩擦阻力傳給岩土層。

錨桿的受力分析如圖2－15所示。錨桿所受的力主要有：①拉力（T）；②砂漿的握裹力（μ）；③地層摩擦阻力（τ）。其中，T_i＝P_iA（P_i為鋼筋單位截面上的應力；A為鋼筋的截面積）。

圖2－14 灌漿錨桿組成示意圖

圖2－15 灌漿錨桿受力狀態示意圖

錨桿的抗拔作用需要滿足的條件為：①錨固段的砂漿對於鋼拉桿的握裹力需能承受極限拉力；②錨固段岩土層對於砂漿的摩擦力需能承受極限拉力；③錨固岩土體在最壞的條件下仍能保持整體的穩定性。

（1）砂漿對於鋼拉桿的握裹力

錨桿的抗拔能力除與有效錨固長度有關外，還與錨桿直徑、砂漿對於鋼筋的平均握裹應力等因素有關。需滿足以下關系式：

地質災害防治技術

式中：T_u為錨桿的極限抗拔力或砂漿對鋼拉桿的握裹力（kN）；d為鋼拉桿的直徑（m）；L_e為錨桿的有效錨固長度（m）；μ為砂漿對於鋼筋的平均握裹應力（kN/m²）。

鋼筋的單位面積握裹力，由下式計算：

地質災害防治技術

式中：T_i、T_i＋1分別為第i、i＋1截面處的拉應力（kN）；μi為第i錨固段砂漿對於鋼筋的平均握裹應力（kN/m²）；L_i為第i錨固段的長度；其他符號意義同前。

由於錨固受力復雜，實際工作中，一般在計算值的基礎上提高10％～20％。設錨桿鋼筋的極限拉應力為N_s，則可按下式計算出錨桿所需的最小錨固長度：

地質災害防治技術

式中：L_emin為最小錨固長度；其他符號意義同前。

（2）錨固段岩土層對於砂漿的摩擦力

錨桿的極限抗拔能力取決於錨固段岩土層對於砂漿所產生的最大摩擦力。計算公式為

地質災害防治技術

式中：T_u為柱狀錨體的極限抗拔力（kN）；D為錨桿鑽孔的直徑（m）；L_e為錨桿的有效錨固長度（m）；τ為錨固段周邊的抗剪強度（kPa）。

錨固段孔壁的抗剪強度就是孔壁的破壞強度。造成破壞的原因有3種：①砂漿接觸面外圍的岩層剪切破壞；②沿著砂漿與孔壁的接觸面剪切破壞；③接觸面內砂漿的剪切破壞。

對於土層錨桿來說，土層的強度一般低於混凝土砂漿的強度，因此土層抗剪強度的計算公式為

地質災害防治技術

或

地質災害防治技術

式中：γ為錨固區土層的重度（kN/m³）；c為錨固區土層的粘聚力（kPa）；為土的內摩擦角（°）；σ為孔壁周邊法向應力（kPa）；h為錨固段以上的地層覆蓋厚度（m）；K₀為錨固段孔壁的土壓力系數，一般取為1；其他符號意義同前。

3.錨桿（索）設計

（1）錨桿（索）材料類型

錨桿（索）常用的材料類型為普通鋼筋（HRB335、HRB400（Ⅱ級、Ⅲ級））、精軋螺紋鋼筋、高強鋼絲或鋼絞線。我國常用的錨拉材料為精軋螺紋粗鋼筋，直徑為Φ22～32mm。近年來，也採用45SiMnV高強度鋼材，直徑為Φ25mm，另外不少也使用鋼絞線、鋼絲束。各種材料類型錨桿的選取見表2－12。

表2－12 錨桿（索）選型

鋼絞線或精軋螺紋鋼筋的力學性能見《建築邊坡工程技術規范》（GB 50330—2002）附錄E。邊坡變形控制嚴格或邊坡施工期穩定性很差時宜採用預應力錨桿。

（2）錨桿（索）計算

錨桿（索）軸向拉力設計值按下式計算：

地質災害防治技術

式中：N_a為錨桿（索）軸向拉力設計值（kN）；N_aK為錨桿（索）軸向拉力標准值（kN）；γ_α為荷載分項系數，取1.3，當可變荷載較大時，按荷載規范確定。

錨桿（索）軸向拉力標准值按下式計算：

地質災害防治技術

式中：N_aK為錨桿（索）軸向拉力標准值（kN）；H_tk為錨桿（索）所受水平拉力標准值（kN）；α為錨桿（索）傾角（°）。

錨桿鋼筋截面積應滿足下式要求：

地質災害防治技術

式中：A_s為錨桿鋼筋或預應力鋼絞線截面積（m²）；ξ2為錨桿鋼筋抗拉工作條件系數，永久性錨桿取0.69，臨時性錨桿取0.92；γ₀為邊坡工程重要性系數；f_y為錨桿鋼筋或預應力鋼絞線抗拉強度設計值（kPa）；其他符號意義同前。

錨桿錨固段長度除應同時滿足地層對砂漿的粘結力和砂漿對鋼筋的握裹力要求外，還應滿足構造設計規定的最小錨桿錨固長度的要求。

錨桿錨固體與地層的錨固長度應滿足下式要求：

地質災害防治技術

式中：L_a為錨固段長度（m）；D為錨固體直徑（m）；f_rb為地層與錨固體粘結強度特徵值（kPa），宜通過試驗或當地經驗確定，當無試驗資料時，可按表2－13和表2－14選取；ξ₁為地層與錨固體粘結工作條件系數，永久性錨桿取1.00，臨時性錨桿取1.33；其他符號意義同前。

表2－13 岩石與錨固體粘結強度特徵值

註：表中數據適用於注漿強度等級為M30；表中數據僅適用於初步設計，施工時應通過試驗檢驗；岩體結構面發育時，取表中下限值；表中岩石類別根據天然單軸抗壓強度（f_r）劃分：f_r<5MPa為極軟岩，5MPa≤f_r<15MPa為軟岩，15MPa≤f_r<30MPa為較軟岩，30MPa≤f_r<60MPa為較硬岩，f_r≥60MPa為硬岩。

表2－14 土體與錨固體粘結強度特徵值

註：表中數據適用於注漿強度等級為M30；表中數據僅適用於初步設計，施工時應通過試驗檢驗。

錨桿鋼筋與錨固砂漿間的錨固長度應滿足下式要求：

地質災害防治技術

式中：L_a為錨固段長度（m）；D為錨筋直徑（m）；n為錨筋根數（根）；f_b為錨筋與錨固砂漿間的粘結強度設計值（kPa），宜通過試驗或當地經驗確定，當無試驗資料時，可按表2－15選取；ξ3為錨筋與錨固砂漿粘結強度工作條件系數，永久性錨桿取0.60，臨時性錨桿取0.72；其他符號意義同前。

表2－15 錨筋與錨固砂漿間的粘結強度設計值（單位：MPa）

註：當採用兩根鋼筋點焊成束方法時，粘結強度應乘以0.85折減系數；當採用3根鋼筋點焊成束方法時，粘結強度應乘以0.7折減系數；成束鋼筋的根數不應超過3根，鋼筋截面總面積不應超過錨孔面積的20％。當錨固段鋼筋和注漿材料採用特殊設計，並經試驗驗證錨固效果良好時，可適當增加錨筋用量。

自由段無粘結的非預應力岩石錨桿的受拉變形基本上是自由段鋼筋的彈性變形，其水平變形值由下式計算：

地質災害防治技術

式中：δ_b為錨桿水平變形值（m）；H_tk為錨桿所受水平拉力標准值（kN）；K_b為錨桿水平剛度系數（kN/m）。

錨桿水平剛度系數宜由錨桿試驗確定。當無試驗資料時，自由段無粘結的非預應力岩石錨桿的水平剛度系數可由下式計算：

地質災害防治技術

式中：A為錨桿截面面積（m²）；L_f為錨桿自由段長度（m）；E_s為桿體彈性模量（kPa）；其他符號意義同前。

預應力岩石錨桿和全粘結岩石錨桿的受拉變形可忽略不計。

4.錨桿構造要求

1）錨桿總長度為錨固段、自由段和外錨段的長度之和。錨桿自由段長度按外錨頭到潛在滑動面的長度計算，預應力錨桿自由段長度應不小於5m，且應超過潛在滑動面。

2）土層錨桿錨固段長度不應小於4m，且不宜大於10m；岩石錨桿錨固段長度不應小於3m，且不宜大於45D和6.5m（對拉力型錨桿），或55D和8m（對預應力錨索）。當計算錨桿錨固段長度超過上述數值時，應採取擴大錨固段直徑等技術措施，以提高錨固力。

3）錨桿隔離架（或稱對中支架）應沿錨桿軸線方向每隔1～3m設置一個，對土層應取小值，對岩層可取大值。

4）當錨固段岩體破碎、滲水量大時，宜在錨桿施工前對岩體作固結灌漿處理。

5）錨桿外錨頭、台座、腰梁和輔助件等的設計，應符合現行有關標準的規定。

6）永久性錨桿的防腐處理可採取以下做法：①非預應力錨桿的自由段位於土層中時，可採取除銹、刷瀝青船底漆、瀝青玻纖布纏裹（層數不少於2層）；②對採用鋼絞線、精軋螺紋鋼製作的預應力錨桿（索），其自由段可按上述處理後裝入套管中；自由段套管兩端100～200mm長度范圍內用黃油充填，外繞扎工程膠布固定；③對位於無腐蝕性岩土層內的錨固段應除銹，砂漿保護層厚度不應小於25mm；④位於具腐蝕性岩土層內錨桿的錨固段及非錨固段，均應採取特殊防腐處理；⑤經過防腐處理後，非預應力錨桿的自由段外端應埋入鋼筋混凝土構件內50mm以上；對預應力錨桿，其錨頭的錨具經除銹、塗防腐漆三度後應用鋼筋網罩，現澆混凝土封閉，混凝土強度等級不應低於C30，厚度不應小於100mm，混凝土保護層厚度不應小於50mm。

7）臨時性錨桿的防腐蝕可採取以下做法：①非預應力錨桿的自由段，可採取除銹後刷瀝青防銹漆處理；②預應力錨桿的自由段，可採取除銹後刷瀝青防銹漆或加套管處理；③外錨頭可採用外塗防腐材料或外包混凝土處理。

6. 錨索鑽機使用壽命是多少

看岩層的情況，還有你操機手的熟練程度。岩土工程這一行地質情況很復雜，沒有人能保證確定的使用壽命，鑽機的配套是否合適也有很大影響，選擇不適合的鑽機（用小型設備鑽超出范圍的孔和深度）會大大減少設備的使用壽命。一般來說設備大件的部分質保是3個月，易損件則不在內。操機手和鑽機的選配至關重要！